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  1. RF-CONCRETE Members: armadura de cortante existente

    Cálculo de un pilar de hormigón armado según ACI 318-14 en RFEM

    Es posible calcular un pilar de hormigón según ACI 318-14 usando RF-CONCRETE Members. Es importante calcular con precisión la armadura de cortante y longitudinal del pilar por razones de seguridad. El siguiente artículo va a confirmar el cálculo de armadura en RF-CONCRETE Members utilizando ecuaciones analíticas paso por paso según la norma ACI 318-14, que incluye la armadura longitudinal necesaria de acero, el área bruta de la sección y el tamaño/separación de los tirantes.

  2. Crear una etapa definida por el usuario para su uso en trabajos RF- / TOWER

    El siguiente artículo técnico describe la creación de una plataforma definida por el usuario para su uso en una torre de cuatro lados en los módulos adicionales RF-/TOWER. Primero, comience con un modelo vacío del tipo 3D y defina cuatro nudos. La numeración y la posición de estos nudos son muy importantes aquí.

  3. Evaluación de la primera deformada del modo

    Determinación de las cargas sísmicas por piso por medio de las coacciones en los nudos

    Al introducir y transferir cargas horizontales, tales como las cargas de viento o cargas sísmicas, cada vez hay más dificultades en el modelo en 3D. Para evitar tales problemas, algunas normas (por ejemplo, ASCE 7, NBC) necesitan la simplificación del modelo utilizando diafragmas que distribuyan las cargas horizontales a componentes estructurales que transfieren cargas, pero que no pueden transferir flexión por sí sólos (llamados "Diafragma").

  4. Ejemplo de cálculo

    Diferencias en la determinación de los esfuerzos internos de las vigas de cuelgue

    Cuando se realizan cálculos de control y se comparan los esfuerzos internos y la armadura necesaria resultante de las vigas de cuelgue, pueden darse grandes diferencias. Aunque se aplican las mismas hipótesis y tramos de carga, algunos programas o el cálculo manual muestran esfuerzos internos muy diferentes en comparación con el modelo por el método de elementos finitos (MEF). Las diferencias ya se producen en el caso de la barra central y sin considerar las componentes de los esfuerzos internos de los posibles anchos eficaces de la losa.

  5. Diagrama de la curva de tiempo-temperatura según el modelo del incendio natural simplificado

    Proyecto de estructuras sometidas al fuego según UNE-EN 1993-1-2 (exposición al fuego paramétrico)

    Con RF-/STEEL EC3, puede aplicar curvas de tiempo-temperatura nominales en RFEM o RSTAB. Se implementa la curva normalizada tiempo-temperatura (DB-SI), la curva de fuego exterior y la curva de hidrocarburos. Además, el programa ofrece la opción de especificar directamente la temperatura final del acero. Esta temperatura del acero se puede calcular utilizando la curva parametrizada tiempo-temperatura, como se describe en el anexo en EN 1992-1-2. En este artículo se explican las diferentes exposiciones al fuego.

  6. Caso de carga de nieve desequilibrada mostrada en RFEM

    Cargas de nieve equilibradas y desequilibradas para cubiertas curvas según ASCE 7-16

    La norma ASCE 7-16 necesita ambos escenarios de casos de carga, el caso de nieve equilibrada y desequilibrada, para una consideración de cálculo de la estructura. Aunque esto puede ser más intuitivo para los tipos de cubierta planos o incluso de cumbrera triangular o cubiertas a cuatro aguas, la determinación de las cargas de nieve es cada vez más difícil para los techos arqueados debido a la geometría compleja. Sin embargo, con ASCE 7-16 como guía sobre cálculos de carga de nieve para cubiertas curvas y las herramientas de aplicación de carga eficiente de RFEM, es posible considerar cargas de nieve equilibradas y desequilibradas para un cálculo de la estructura fiable y seguro.

  7. Consideración aproximada de los efectos P-Delta con factores de amplificación en RF-DYNAM Pro - Equivalent Loads

    Efectos P-Delta y cálculo sísmico según ASCE 7-16 y NBC 2015

    Cuando una carga de gravedad actúa en una estructura, se produce un desplazamiento lateral. A su vez, se genera un momento de vuelco secundario a medida que la carga de gravedad continúa actuando sobre los elementos en la posición desplazada lateralmente. Este efecto también se conoce como "P-Delta (Δ)". La sección 12.9.1.6 de la norma ASCE 7-16 y NBC 2015 especifican cuándo se deben considerar los efectos P-Delta al llevar a cabo un análisis de espectro de respuesta modal para el cálculo sísmico.

  8. Modelo, dimensiones y cargas

    Comparación del análisis de estabilidad de un pilar que contiene esfuerzos internos de combinaciones de carga con una combinación de resultados de envolvente

    Este ejemplo va a mostrar qué se debe considerar cuando se realice el cálculo de un pilar a flexión y compresión respecto a los esfuerzos internos desde las combinaciones de carga y de resultados.

  9. Estructura y carga de viento debida a la fricción

    Fuerzas del viento debidas a la fricción

    El viento, que sopla paralelo a las superficies de una estructura, puede generar fuerzas de fricción en estas superficies. Este efecto es principalmente importante para estructuras muy grandes.

  10. Selección del tipo de definición para la modificación de la rigidez del hormigón según ACI 318-14

    Modificación de la rigidez del hormigón en RFEM según ACI 318-14 y CSA A23.3-14

    Según la secc. 6.6.3.1.1 y secc. 10.14.1.2 de ACI 318-14 y CSA A23.3-14, respectivamente, RFEM tiene en cuenta la reducción de la rigidez de la barra y superficie de forma eficaz para varios tipos de elementos. Los tipos de selección disponibles incluyen muros fisurados y sin fisurar, placas planas y losas, vigas y pilares. Los factores de multiplicación disponibles dentro del programa se toman directamente de la tabla 6.6.3.1.1(a) y de la tabla 10.14.1.2.

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