Articolo tecnico

Per un vettore a due campi, la classe trasversale deve essere dimostrata. Inoltre, le prove trasversali richieste devono essere conservate. A causa di misure di stabilizzazione sufficienti, il fallimento della stabilità globale è escluso.

Figura 01 - Structure, Loading, Internal Forces

Figura 02 - Girder Section HEA 240, S355

Prova della classe trasversale

L'area del cuscinetto interno della trave a doppia campata è decisiva per la verifica della classe della sezione trasversale e per la verifica della sezione trasversale da eseguire.

Prova per il ponte (ψ = -1)
[1] Tabella 5.2, parti della sezione trasversale a due lati
$ \ begin {array} {l} \ mathrm c \; = \; 230 \; - \; 2 \; ⋅ \; (12 \; + \; 21) \; = \; 164 \; \ mathrm {mm } \\\mathrm {vorh} \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm w \; = \ frac {164} {7,5} \; = \; 21,87 \\\ mathrm {border } \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm w \; = \; 72 \; ⋅ \; \ mathrm \ varepsilon \; = \; 72 \; ⋅ \; 0,81 \; = \; 58.32 \;> \; 21.87 \ end {array} $

Pertanto, il web soddisfa i requisiti per la sezione trasversale della classe 1.

Prova per l'accordo inferiore (ψ = 1)
[1] Tabella 5.2, sezioni a sezione singola
$ \ begin {array} {l} \ mathrm c \; = \; \ frac {240 \; - \; (7,5 \; + \; 2 \; \ cdot \; 21) \;} 2 = \ ; 95,3 \; \ mathrm {mm} \\ mathrm {vorh} \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm f \; = \; \ frac {95,3} {12} \; = \; 7,94 \;> \; 9 \; ⋅ \; \ mathrm \ varepsilon \; = \; 7,29 \\\ mathrm {border} \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm f \ = \ 10 \; ⋅ \ \ mathrm \ epsilon \ = \ 10 \; ⋅ \ 0.81 \ = \ 8.10 \;> \ 7.94 \ end {array } $

Le cinghie soddisfano quindi i requisiti della sezione trasversale della classe 2. La sezione trasversale deve essere assegnata alla classe di sezione trasversale 2, poiché la classe della sezione trasversale meno favorevole sarà decisiva per l'intera sezione trasversale.

Dossi del ponte

Se la cesoiatura del nastro deve essere presa in considerazione deve essere controllata indipendentemente dall'assegnazione della classe trasversale in base al paragrafo 6.2.6, paragrafo (6) in [1] . Il valore η nell'equazione 6.22 in [1] è impostato a 1.20.

$ \ frac {{\ mathrm h} _ \ mathrm w} {{\ mathrm t} _ \ mathrm w} \; = \; \ frac {230 \; - \; 2 \; ⋅ \; 12} {7, 5} \; = \; 27,47 \; <\; \ mathrm {border} \; frac {\ displaystyle {\ mathrm h} _ \ mathrm w} {\ displaystyle {\ mathrm t} _ \ mathrm w} \ = \; 72 \; ⋅ \ \ frac {\ mathrm \ epsilon} {\ mathrm \ eta} \ = \; 72 \; ⋅ \ \ frac {0,81} {1,20} \; = \; 48,6 $

Secondo DIN EN 1993-1-5, Sezione 5, non è richiesta alcuna prova di eviscerazione.

prove shear

Per la sezione trasversale della classe 2, viene eseguita la verifica della sezione trasversale. A proposito del movimento centrale del vettore è sottoposto a flessione e forza di taglio, nel punto di massima coppia di campo solo in flessione. L'influenza dell'interazione MV viene verificata prima di determinare la capacità del sistema. Se V Ed non è superiore a 0,5 ⋅ V pl, Rd , non deve esserci riduzione della capacità di carico del momento in [1], 6.2.8 (2).

$ \ begin {array} {l} {\ mathrm V} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm z, \ mathrm {Rd} \;} = \; {\ mathrm A} _ \ mathrm {Vz} \; ⋅ \ {\ mathrm \ tau} _ \ mathrm {} Rd \ = \; 25.18 \; ⋅ \ \ frac {35,5} {\ sqrt3 \; ⋅ \ \ 1.0} \ ; = \; 516,09 \; \ mathrm {kN} \\ frac {{\ mathrm V} _ {\ mathrm z, \ mathrm {Ed}}} {\; {\ mathrm V} _ {\ mathrm { pl}, \ mathrm z, \ mathrm {Rd}}} \; = \; \ frac {130,96 \;} {516,09} \; = \; 0,254 \; <\; 0,5 \ end { array} $

Non è richiesta una riduzione della capacità di carico del momento.

La seguente prova deve essere soddisfatta per il valore di progetto dei momenti flettenti che agiscono M Ed :
$ \ frac {{\ mathrm M} _ \ mathrm {Ed}} {{\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd}} \;} \; \ leq \; 1,0 $

Il valore di progetto della resistenza alla flessione di una sezione trasversale caricata con flessione uniassiale deve essere determinato per le sezioni trasversali della classe 2 come segue:
$ \ begin {array} {l} {\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd}} \; = \; {\ mathrm M} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm {Rd}} \; = \; \ frac {{\ mathrm W} _ \ mathrm {pl} \; ⋅ \; {\ mathrm f} _ \ mathrm y} {{\ mathrm \ gamma} _ {\ mathrm M0}} \\ {\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd}} \; = \; {\ mathrm M} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm {Rd}} \; = \; \ frac {\ ; 2 \; ⋅ \; {\ mathrm S} _ \ mathrm y \; ⋅ \; {\ mathrm f} _ \ mathrm y} {{\ mathrm \ gamma} _ {\ mathrm M0}} \; = \; \ frac {2 \; ⋅ \; 372,3 \; ⋅ \; 35,5} {1,0} \; = \; 264,33 \; \ mathrm {kNm} \\ frac {{\ \ mathrm M } _ \ mathrm {Ed}} {\; {\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd} \;}}; = \; \ frac {155,76 \;} {264,33 \ } \ = \ 0.59 \; \ leq \ 1.0 \ end {array} $

Bibliografia

[1]   Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for buildings; EN 1993-1-1:2010-12
[2]   Kuhlmann, U.; Feldmann, M.; Lindner, J.; Müller, C.; Stroetmann, R.: Eurocode 3 - Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Band 1: Allgemeine Regeln und Hochbau - DIN EN 1993-1-1 mit Nationalem Anhang - Kommentar und Beispiele. Berlin: Beuth, 2014
[3]   Albert, A.: Schneider - Bautabellen für Ingenieure mit Berechnungshinweisen und Beispielen, 23. Auflage. Köln: Bundesanzeiger, 2018

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