Artigo técnico

Para um transportador de dois campos, a classe transversal deve ser demonstrada. Além disso, as provas transversais necessárias devem ser mantidas. Devido a medidas de estabilização suficientes, a falha de estabilidade global é excluída.

Figura 01 - Structure, Loading, Internal Forces

Figura 02 - Girder Section HEA 240, S355

Prova da classe transversal

A área do rolamento interno da viga de dois escoramentos é decisiva para a verificação da classe da seção transversal, bem como para a verificação da seção transversal a ser executada.

Prova para a ponte (ψ = -1)
[1] Tabela 5.2, partes da seção transversal de dois lados
$ \ begin {array} {l} \ mathrm c \; = \; 230 \; - \; 2 \; ⋅ \; (12 \; + \; 21) \; = \; 164 \; \ mathrm {mm } \ mathrm {vorh} \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm w \; = \ frac {164} {7,5} \; = \; 21,87 \\\ mathrm {border } \ mathrm c \ {\ mathrm t} _ \ mathrm w \; = \; 72 \; \ \ \ \ mathrm \ varepsilon \; = \; 72 \; ⋅ \; 0,81 \; = \; 58,32 \;> \; 21,87 \ end {array} $

Assim, a web atende aos requisitos da seção transversal da classe 1.

Prova para o acorde inferior (ψ = 1)
[1] Tabela 5.2, partes transversais unilaterais
$ \ begin {array} {l} \ mathrm c \; = \; \ frac {240 \; - \; (7,5 \; + \; 2 \; \ cdot \; 21) \;} 2 = \ ; \ Mathrm {mm} \ mathrm {v}} \ mathrm c \ {\ mathrm}} \ mathrm f \; = \; \ frac {95,3} {12} \; = \; 7,94 \;> \; 9 \; \ \ \ \ mathrm \ varepsilon \; = \; 7,29 \\\ mathrm {fronteira} \; \ mathrm c / {\ mathrm t} _ \ mathrm f \ = \ 10 \; ⋅ \ \ mathrm \ epsilon \ = \ 10 \; ⋅ \ 0,81 \ = \ 8.10 \;> \ 7,94 \ final {matriz } $

As correias cumprem, portanto, os requisitos da seção transversal da classe 2. A seção transversal deve ser atribuída à seção transversal classe 2, pois a classe da seção transversal menos favorável será decisiva para toda a seção transversal.

Solavancos da ponte

Se a curvatura de cisalhamento da teia deve ser levada em consideração deve ser verificada independentemente da atribuição da classe transversal de acordo com a seção 6.2.6, parágrafo (6) em [1] . O valor η na equação 6.22 em [1] é ajustado em 1.20.

$ \ frac {{\ mathrm h} _ \ mathrm w} {{\ mathrm t} _ \ mathrm w} \; = \; \ frac {230 \; - \; 2 \; ⋅ \; 12} {7, 5} \; = \; 27,47 \; <\; \ mathrm {borda} \; frac {\ displaystyle {\ mathrm}} \ mathrm w} {\ displaystyle {\ mathr}} \ mathrm w} \ = \; 72 \; ⋅ \ \ frac {\ mathrm \ epsilon} {\ mathrm \ eta} \ = \; 72 \; ⋅ \ \ frac {0,81} {1,20} \; = \; 48,6 $

De acordo com a DIN EN 1993-1-5, Seção 5, nenhuma prova de evisceração é necessária.

evidências de cisalhamento

Para a seção transversal da classe 2, a verificação transversal é realizada. Sobre o suporte inferior do portador é submetido a flexão e força de cisalhamento, no ponto de torque de campo máximo apenas na flexão. A influência da interação MV é verificada antes de determinar a capacidade do sistema. Se V Ed não for maior que 0,5 ⋅ V pl, Rd , não deve haver redução no momento da capacidade de carga em [1], 6.2.8 (2).

$ \ begin {array} {l} {\ mathrm V} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm z, \ mathrm {Rd} \;} = \; {\ mathrm A} _ \ mathrm {Vz} \; ⋅ \ {\ mathrm tau \ _} \ mathrm {Rd} \ = \; 25,18 \; ⋅ \ \ frac {35,5} {\ sqrt3 \; ⋅ \ \ 1,0} \ ; = \; 516,09 \; \ mathrm {kN} \\ frac {{\ mathrm V} _ {\ mathrm z, \ mathrm {Ed}}} {\; {\ mathrm V} _ {\ mathr { pl}, \ mathrm z, \ mathrm {Rd}}} \; = \; \ frac {130,96 \;} {516,09} \; = \; 0,254 \; <\; 0,5 \ end { array} $

Uma redução do momento de capacidade de carga não é necessária.

A seguinte prova deve ser preenchida para o valor de projeto dos momentos de flexão atuantes M Ed :
$ \ frac {{\ mathrm M} _ \ mathrm {Ed}} {{\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd}} \;} \; \ leq \; 1,0 $

O valor de cálculo da resistência à flexão de uma secção carregada com flexão uniaxial deve ser determinado para as secções transversais da classe 2, como se segue:
$ \ begin {array} {l} {\ mathrm M} _ {\ mathrm c, \ mathrm {Rd}} \; = \; {\ mathrm M} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm {Rd}} \\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\#####################################################################################################################################################################################################* {\ mathrm}, {mathrm c, \ mathrm {Rd}} \; = \; {\ mathrm M} _ {\ mathrm {pl}, \ mathrm {Rd}} \; = \; \ frac {\ ; 2 \; \ \ {\ mathrm}} \ mathrm y \; \ \ {\ mathrm f} \ mathrm y} {{\ mathrm \ gamma} _ {\ mathrm M0}} \; = \; \ frac {2 \; ⋅ \; 372,3 \; ⋅ \; 35,5} {1,0} \; = \; 264,33 \; \ mathrm {kNm} \\ frac {{\ \ mathrm M } \ mathrm {Ed}} {\; {\ mathrm}} {\ mathrm c, \ mathrm {Rd} \;}}; = \; \ frac {155,76 \;} {264,33 \ } \ = \ 0.59 \; \ leq \ 1.0 \ final {matriz} $

Referência

[1]   Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for buildings; EN 1993-1-1:2010-12
[2]   Kuhlmann, U.; Feldmann, M.; Lindner, J.; Müller, C.; Stroetmann, R.: Eurocode 3 - Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Band 1: Allgemeine Regeln und Hochbau - DIN EN 1993-1-1 mit Nationalem Anhang - Kommentar und Beispiele. Berlin: Beuth, 2014
[3]   Albert, A.: Schneider - Bautabellen für Ingenieure mit Berechnungshinweisen und Beispielen, 23. Auflage. Köln: Bundesanzeiger, 2018

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