Verificação de estabilidade de um pilar sujeito a esforço axial e flexão

  • Base de Dados de Conhecimento

Artigo técnico

Este artigo foi traduzido pelo Google Tradutor

Ver texto original

Neste artigo técnico, um pilar articulado com uma força axial atuante no centro e uma carga de linha atuando no eixo forte serão dimensionados através do módulo adicional RF-/STEEL EC3 de acordo com a EN 1993-1-1.

As suposições do sistema, as cargas, as forças internas e o dimensionamento da secção já foram explicados num artigo anterior e, por isso, não são discutidos novamente.

Figura 01 - Sistema

Verificação com força axial e momento de flexão de acordo com a norma EN 1993-1-1, 6.3.3 [1]

Os componentes sujeitos a flexão e compressão geralmente têm de cumprir os seguintes requisitos.

Verificação da encurvadura por flexão:
$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm z}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;+\;{\mathrm k}_{\mathrm{zy}\;}\cdot\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\;\leq\;1$

Verificação da encurvadura por flexão-torção:
$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm y}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;+\;{\mathrm k}_{\mathrm{yy}\;}\cdot\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\;\leq\;1$

Verificação à encurvadura por flexão sobre o eixo menor

$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm z}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;+\;{\mathrm k}_{\mathrm{zy}\;}\cdot\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\;\leq\;1$

O comprimento efetivo do pilar articulado é Lcr = 6,50 m.

De acordo com EN 1993-1-1, 6.3.1.2:
$\mathrm\chi\;=\;\frac1{\mathrm\phi\;+\;\sqrt{\mathrm\phi^{2\;}-\;\overline{\mathrm\lambda}^2}}\;\leq\;1\\\mathrm\phi\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;\mathrm\alpha\;\cdot\;\left(\overline{\mathrm\lambda}\;-\;0,2\right)\;+\;\overline{\mathrm\lambda}^2\;\right]\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm z}\;=\;\sqrt{\frac{\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_{\mathrm y}}{{\mathrm N}_{\mathrm{cr},\mathrm z}}}\\{\mathrm N}_{\mathrm{cr},\mathrm z}\;=\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;\mathrm E\;\cdot\;{\mathrm I}_{\mathrm z}}{\mathrm l^2}\;=\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;21.000\;\mathrm{kN}/\mathrm{cm}^2\;\cdot\;10.140\;\mathrm{cm}^4}{\left(650\;\mathrm{cm}\right)^2}\;=\;4.974,28\;\mathrm{kN}\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm z}\;=\;\sqrt{\frac{180,6\;\mathrm{cm}^2\;\cdot23,5\;\mathrm{kN}/\mathrm{cm}^2}{4.974,28\;\mathrm{kN}}}\;=\;0,924$

Seleção da curva de encurvadura de acordo com a Tabela 6.2:
$\frac{\mathrm h}{\mathrm b}\;=\;\frac{360\;\mathrm{mm}}{300\;\mathrm{mm}}\;=\;1,2\;\leq\;1,2\\{\mathrm t}_{\mathrm f}\;=\;22,5\;\mathrm{mm}\;\leq\;100\;\mathrm{mm}$

Instabilidade perpendicular ao eixo z: Curva de tensão de encurvadura CTEz: c

A tabela 6.1 mostra o fator de imperfeição α = 0,49.
$\mathrm\phi\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;0,49\;\cdot\;\left(0,924\;-\;0,2\right)\;+\;0,924^2\right]\;=\;1,104\\{\mathrm\chi}_{\mathrm z}\;=\;\frac1{1,104\;+\;\sqrt{1,104^2\;-\;0,924^2}}\;=\;0,585\;\leq\;1,0$

Para I, H e secções tubulares retangulares que apenas são sujeitas a compressão e flexão, pode ser assumido o coeficiente kzy = 0.

Isso resulta no dimensionamento do seguinte modo:
$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm z}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;\leq\;1\\{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}\;}=\;\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_{\mathrm y}\;=\;180,60\;\mathrm{cm}^2\;\cdot\;23,5\;\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2}\;=\;\;4.244,1\;\mathrm{kN}\\\frac{2.000\;\mathrm{kN}}{\displaystyle\frac{0,585\;\cdot\;4.244,1\;\mathrm{kN}}1}\;=\;0,81\;\leq\;1$

→ As verificações são cumpridas.

Verificação da encurvadura por flexão-torção

O comprimento efetivo do pilar articulado é Lcr = 6,50 m.

De acordo com EN 1993-1-1, 6.3.1.2:
$\mathrm\chi\;=\;\frac1{\mathrm\phi\;+\;\sqrt{\mathrm\phi^{2\;}-\;\overline{\mathrm\lambda}^2}}\;\leq\;1\\\mathrm\phi\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;\mathrm\alpha\;\cdot\;\left(\overline{\mathrm\lambda}\;-\;0,2\right)\;+\;\overline{\mathrm\lambda}^2\;\right]\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm z}\;=\;\sqrt{\frac{\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_{\mathrm y}}{{\mathrm N}_{\mathrm{cr},\mathrm y}}}\\{\mathrm N}_{\mathrm{cr},\mathrm y}\;=\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;\mathrm E\;\cdot\;{\mathrm I}_{\mathrm y}}{\mathrm l^2}\;=\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;21.000\;\mathrm{kN}/\mathrm{cm}^2\;\cdot\;43.190\;\mathrm{cm}^4}{\left(650\;\mathrm{cm}\right)^2}\;=\;21.187,3\;\mathrm{kN}\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm z}\;=\;\sqrt{\frac{180,6\;\mathrm{cm}^2\;\cdot23,5\;\mathrm{kN}/\mathrm{cm}^2}{21.187,3\;\mathrm{kN}}}\;=\;0,924$

Comprimento efetivo de acordo com a Tabela 6.2:
$\frac{\mathrm h}{\mathrm b}\;=\;\frac{360\;\mathrm{mm}}{300\;\mathrm{mm}}\;=\;1,2\;\leq\;1,2\\{\mathrm t}_{\mathrm f}\;=\;22,5\;\mathrm{mm}\;\leq\;100\;\mathrm{mm}$

Instabilidade perpendicular ao eixo y: Curva de tensão de encurvadura CTEz: B
A tabela 6.1 mostra o fator de imperfeição α = 0,34.
$\mathrm\phi\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;0,34\;\cdot\;\left(0,448\;-\;0,2\right)\;+\;0,448^2\right]\;=\;0,642\\{\mathrm\chi}_{\mathrm y}\;=\;\frac1{0,642\;+\;\sqrt{0,642^2\;-\;0,448^2}}\;=\;0,907\;\leq\;1,0$

Fator de interação de acordo com o anexo B, tabela B1:
${\mathrm k}_{\mathrm{yy}}\;=\;{\mathrm C}_{\mathrm{my}}\;\cdot\;\left(1\;+\;\left({\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm y}\;-\;0,2\right)\;\cdot\;\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm y}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\right)\;\leq\;{\mathrm C}_{\mathrm{my}}\;\cdot\;\left(1\;+\;0,8\;\cdot\;\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm y}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\right)$

Fator de momento equivalente Cmy de acordo com a Tabela B.3:
${\mathrm\alpha}_{\mathrm h}\;=\;\frac{{\mathrm M}_{\mathrm h}}{{\mathrm M}_{\mathrm s}}\;=\;\frac{0,00\;\mathrm{kNm}}{79,22\;\mathrm{kNm}}\;=\;0\\{\mathrm C}_{\mathrm{my}}\;=\;0,95\;+\;0,05\;\cdot\;{\mathrm\alpha}_{\mathrm h}\;=\;0,95\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm y}\;=\;0,448\\{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}\;=\;\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_{\mathrm y}\;=\;180,60\;\mathrm{cm}^2\;\cdot\;23,5\;\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2\;\;}\;=\;4.244,1\;\mathrm{kN}\\{\mathrm k}_{\mathrm{yy}}\;=\;0,95\;\cdot\;\left(1\;+\;\left(0,448\;-\;0,2\right)\;\cdot\;\frac{2.000\;\mathrm{kN}}{0,907\;\cdot\;{\displaystyle\frac{4.244,10\;\mathrm{kN}}{1,0}}}\right)\;=\;1,07\\{\mathrm k}_{\mathrm{yy},\max}\;=\;0,95\;\cdot\;\left(1\;+\;0,8\;\cdot\;\frac{2.000\;\mathrm{kN}}{0,907\;\cdot\;{\displaystyle\frac{4.244,10\;\mathrm{kN}}{1,0}}}\right)\;=\;1,34\\1,07\;<\;1,34$

De acordo com EN 1993-1-1, 6.3.2.3:
${\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;=\;\frac1{{\mathrm\phi}_{\mathrm{LT}}\;+\;\sqrt{{\mathrm\phi}_{\mathrm{LT}}^2\;-\;\mathrm\beta\;\cdot\;{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm{LT}}^2}}\\{\mathrm\phi}_{\mathrm{LT}}\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;{\mathrm\alpha}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;\left({\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm{LT}}\;-\;{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm{LT}0}\right)\;+\;\mathrm\beta\;\cdot\;{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm{LT}}^2\right]$

De acordo com a EN 1993-1-1, separador. 6.5:
$ \ frac {\ mathrm h} {\ mathrm b} \; = \; \ frac {360 \; \ mathrm {mm}} {300 \; \ mathrm {mm}} \; = \; 1,20 \; <\ ; 2 $ → Curva de tensão de encurvadura BSCLT : B

De acordo com a EN 1993-1-1, separador. 6.3:
${\mathrm\alpha}_{\mathrm{LT}}\;=\;0,34\\\mathrm\beta\;=\;0,75\\{\mathrm\lambda}_{\mathrm{LT}0}\;=\;0,40\\{\mathrm M}_{\mathrm{cr}}\;=\;{\mathrm C}_1\;\cdot\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;\mathrm E\;\cdot\;{\mathrm I}_{\mathrm z}}{\left(\mathrm k\;\cdot\;\mathrm L\right)^2}\;\cdot\;\left(\sqrt{\left(\frac{\mathrm k}{{\mathrm k}_{\mathrm W}}\right)\;\cdot\;\frac{{\mathrm I}_{\mathrm W}}{{\mathrm I}_{\mathrm z}}\;+\;\frac{\left(\mathrm k\;\cdot\;\mathrm L\right)^2\;\cdot\;\mathrm G\;\cdot\;{\mathrm I}_{\mathrm t}}{\mathrm\pi^2\;\cdot\;\mathrm E\;\cdot\;{\mathrm I}_{\mathrm z}}\;+\left({\mathrm C}_2\;\cdot\;{\mathrm z}_{\mathrm g}\right)^2\;}\;-\;{\mathrm C}_2\;\cdot\;{\mathrm z}_{\mathrm g}\;\right)\\\mathrm k\;=\;1,0\\{\mathrm k}_{\mathrm w}\;=\;1,0$

C1 e C2 da tabela 3.2 NCCI: Momento de encurvadura elástico crítico por torção [5] (documentos adicionais compatíveis com o Eurocódigo 3):
C1 = 1,127
C2 = 0,454

Distância do ponto de aplicação da carga ao centro de corte zg = 18 cm.

${\mathrm M}_{\mathrm{cr}}\;=\;1,127\;\cdot\;\frac{\mathrm\pi^2\;\cdot\;21.000\;{\displaystyle\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2}}\;\cdot\;10.140\;\mathrm{cm}^4}{\left(1\;\cdot\;650\;\mathrm{cm}\right)^2}\;\cdot\;\left(\sqrt{\left(\frac11\right)\;\cdot\;\frac{2.883.000\;\mathrm{cm}^6}{10.140\;\mathrm{cm}^4}\;+\;\frac{\left(1,0\;\cdot\;650\;\mathrm{cm}\right)^2\;\cdot\;8.076,92\;{\displaystyle\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2}}\;\cdot\;292,5\;\mathrm{cm}^4}{\mathrm\pi^2\;\cdot\;21.000\;{\displaystyle\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2}}\;\cdot\;10.140\;\mathrm{cm}^4}\;+\;\left(0,454\;\cdot\;18\;\mathrm{cm}\right)^2\;}\;-\;0,454\;\cdot\;18\;\mathrm{cm}\;\right)\\{\mathrm M}_{\mathrm{cr}}\;=\;115.310\;\mathrm{kNcm}\;=\;1.153,10\;\mathrm{kNm}\\{\overline{\mathrm\lambda}}_{\mathrm{LT}}\;=\;\sqrt{\frac{{\mathrm W}_{\mathrm{pl},\mathrm y}\;\cdot\;{\mathrm f}_{\mathrm y}}{{\mathrm M}_{\mathrm{cr}}}}\;=\;\sqrt{\frac{2.683\;\mathrm{cm}^3\;\cdot\;23,5\;{\displaystyle\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^2}}}{115.310\;\mathrm{kNcm}}}\;=\;0,739\\{\mathrm\phi}_{\mathrm{LT}}\;=\;0,5\;\cdot\;\left[1\;+\;0,34\;\cdot\;\left(0,739\;-\;0,4\right)\;+\;0,75\;\cdot\;0,739^2\right]\;=\;0,762\\{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;=\;\frac1{0,762\;+\;\sqrt{0,762^2\;-\;0,75\;\cdot\;0,739^2}}\;=\;0,85\;<\;1$

De acordo com a EN 1993-1-1, separador. 6,7:
${\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}\;=\;{\mathrm f}_{\mathrm y}\;\cdot\;{\mathrm W}_{\mathrm{pl},\mathrm y}\;=\;23,5\;\frac{\mathrm{kN}}{\mathrm{cm}^{2\;}}\;\cdot\;2.683\;\mathrm{cm}^3\;=\;63.050,5\;\mathrm{kNcm}\;=\;630,51\;\mathrm{kNm}$

Dimensionamento da encurvadura sobre o eixo principal:
$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm y}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;+\;{\mathrm k}_{\mathrm{yy}\;}\cdot\;\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\;\leq\;1\\\frac{2.000\;\mathrm{kN}}{\displaystyle\frac{0,907\;\cdot\;4.244.10\;\mathrm{kN}}{1,0}}\;+\;1,072\;\cdot\;\frac{79,22\;\mathrm{kNm}}{0,85\;\cdot\;{\displaystyle\frac{630,51\;\mathrm{kNm}}{1,0}}}\;=\;0,67\;\leq\;1$

Dimensionamento da encurvadura sobre o eixo menor:
$\frac{{\mathrm N}_{\mathrm{Ed}}}{\displaystyle\frac{{\mathrm\chi}_{\mathrm z}\;\cdot\;{\mathrm N}_{\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}\;+\;{\mathrm k}_{\mathrm{zy}\;}\cdot\;\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Ed}}}{{\mathrm\chi}_{\mathrm{LT}}\;\cdot\;{\displaystyle\frac{{\mathrm M}_{\mathrm y,\mathrm{Rk}}}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M1}}}}\;\leq\;1\\\frac{2.000\;\mathrm{kN}}{\displaystyle\frac{0,585\;\cdot\;4.244.10\;\mathrm{kN}}{1,0}}\;+\;0,894\;\cdot\;\frac{79,22\;\mathrm{kNm}}{0,85\;\cdot\;{\displaystyle\frac{630,51\;\mathrm{kNm}}{1,0}}}\;=\;0,93\;\leq\;1$

→ Verificações cumpridas.

Autor

Dipl.-Ing. (BA) Sandy Matula

Dipl.-Ing. (BA) Sandy Matula

Apoio ao cliente

A Sra. Matula fornece apoio técnico para os nossos clientes.

Palavras-chave

Verificação Estabilidade Análise de estabilidade de um pilar Pilar articulado Força axial Flexão Encurvadura por flexão

Referência

[1]   Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1‑1: General rules and rules for buildings; EN 1993‑1‑1:2010‑12
[2]   Manual RF-/STEEL EC3. (2020). Tiefenbach: Dlubal Software.
[3]   Albert, A. (2018). Schneider - Bautabellen für Ingenieure mit Berechnungshinweisen und Beispielen (23rd ed.). Cologne: Bundesanzeiger.
[4]   Kuhlmann, U.; Feldmann, M.; Lindner, J.; Müller, C.; Stroetmann, R.: Eurocode 3 Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Band 1: Allgemeine Regeln und Hochbau - DIN EN 1993-1-1 mit Nationalem Anhang, Kommentar und Beispiele. Berlin: Beuth, 2014
[5]   Bureau, A.: NCCI: Elastisches kritisches Biegedrillknickmoment. Aachen: RWTH, 2010

Downloads

Ligações

Escreva um comentário...

Escreva um comentário...

  • Visualizações 1093x
  • Atualizado 26 de outubro de 2020

Contacto

Tem alguma questão ou necessita de ajuda? Então entre em contacto com a nossa equipa de apoio técnico gratuita por e-mail, chat ou no fórum, ou então consulte as perguntas mais frequentes (FAQ).

+49 9673 9203 0

(falamos português)

info@dlubal.com

RFEM Programa principal
RFEM 5.xx

Programa principal

Software de engenharia estrutural para análises de elementos finitos (AEF) de estruturas planas e espaciais constituídas por lajes, paredes, vigas, sólidos e elementos de contacto

Preço de primeira licença
3.540,00 USD
RFEM Estruturas de Aço
RF-STEEL EC3 5.xx

Módulo adicional

Dimensionamento de barras em aço de acordo com o Eurocódigo 3

Preço de primeira licença
1.480,00 USD
RSTAB Programa principal
RSTAB 8.xx

Programa principal

Software de engenharia para o dimensionamento de estruturas reticuladas de pórticos, barras e treliças, com cálculos lineares e não-lineares de esforços internos, deformações e reações de apoio

Preço de primeira licença
2.550,00 USD
RSTAB Estruturas em aço
STEEL EC3 8.xx

Módulo adicional

Dimensionamento de barras de aço de acordo com o Eurocódigo 3

Preço de primeira licença
1.480,00 USD