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  • Resposta

    A principal razão para isto é o tamanho da malha FE assim como a suavização diferente dos resultados. Os resultados devem ser semelhantes com uma malha FE cada vez mais fina. A Figura 01 mostra uma comparação com uma malha de FE relativamente rugosa. O apoio resultante é 16,84 kN. Contudo, o resultado resultante da superfície é de apenas 14,41 kN. Se a malha FE é refinada neste momento (ver Figura 02), os resultados são semelhantes. A malha FE foi refinada na Figura 03. Os resultados são agora exatamente iguais. O desvio no início pode ser explicado pela localização singular e pela suavização da planicidade interna.
  • Resposta

    As seguintes causas podem ser responsáveis por isso:
    • Na maioria dos casos, essas diferenças podem ser atribuídas à falta de convergência. Aumentar as iterações e incrementos nos parâmetros de cálculo e configurações de malha FE deve ajudar.
    • Saltos altos de rigidez resultam em problemas numéricos, o que leva a erros na avaliação dos resultados. No RSTAB, este não é um grande problema com uma abordagem completa e analítica. No RFEM, por outro lado, abordagens de aproximação são utilizadas, pelo que saltos de rigidez mais elevados devem ser evitados.
    • As barras com cama também podem estar sujeitas a desvios. Se as barras não são ou apenas aproximadamente divididas, existem problemas de convergência. Uma solução prática aqui é selecionar um passo de barra "mais fino" nas configurações da malha FE.
  • Resposta

    Dobradiça de linha

    As articulações de linha permitem controlar as ligações entre superfícies. É também possível considerar desacoplamentos completos de superfícies ou acoplamentos elásticos através de molas lineares.
    A articulação de linha funciona de tal forma que a rigidez na primeira linha de elemento adjacente da superfície atribuída é reduzida de acordo com os graus de liberdade selecionados. Em estruturas de betão, uma linha de articulação z. Por exemplo, pode definir uma ligação de montagem Na construção em madeira, devido sobretudo à transmissão rotacional limitada de forças, a modelação com articulações de linha torna-se necessária.

    Liberação de linha

    As liberações de linha permitem separar os elementos conectados a uma linha (barras, superfícies e sólidos) uns dos outros. Uma nova linha é gerada na mesma localização, transferindo apenas os graus de liberdade bloqueados. Uma articulação de linha pode, no entanto, considerar também efeitos não lineares (ver Figura 2).

    Primeiro, o tipo de release de linha deve ser criado. Assim, o programa define os graus de liberdade abertos ou constantes de mola e, se necessário, não linearidades. De seguida, pode aplicar a libertação de linha às barras, superfícies e sólidos em linhas simples. Você também pode manipular o sistema de eixos do release na mesma caixa de diálogo.


    Se as articulações de linha já foram utilizadas num item, estas podem ser rapidamente convertidas para uma libertação de linha (ver Figura 3). Desta forma, é muito fácil considerar efeitos não lineares na estrutura.
  • Resposta

    Por defeito, os reforços de corte das barras são ativados no programa (ver Figura 1). O tipo de cálculo e os coeficientes de rigidez definidos (ver Figura 2) também afetam o cálculo. No entanto, os parâmetros mencionados acima são frequentemente ignorados no cálculo manual, o que obviamente contribui para uma diferença de resultados. Se estas funções estão desativadas, os resultados são normalmente idênticos ao cálculo manual.
  • Resposta

    É isso mesmo, os dois módulos adicionais contam no sétimo. Grau de liberdade, empenamento

    A diferença é que no RF- / FE-LTB apenas as ações atuando diretamente no conjunto de barras são detectadas automaticamente. As cargas de outros componentes estruturais que são indiretamente efetivas no conjunto de implementações do RFEM tem de ser adicionadas manualmente como cargas extras. No RF- / FE-LTB, ocorre um novo cálculo completo da estrutura.

    O RT-STEEL Warping Torsion por outro lado analisa os diagramas de forças internas a partir do cálculo do programa principal e calcula as cargas de volta. Eles serão aplicados e calculados de novo. Assim, a entrada do carregamento é omitida, o que significa uma economia de tempo.

  • Resposta

    Estas posições de carga podem ser geradas no módulo adicional RF-MOVE ou RSMOVE: O ficheiro do modelo em transferências inclui dois casos de cargas em movimento (Grua A e Grua B). Existem 50 casos de carga resultantes apenas para as cargas em movimento.

    Os casos de carga são então combinados automaticamente. Na guia 'Ações', é possível especificar o efeito dos casos de carga entre si. Para isso, os casos de carga para a grua A são atribuídos ao grupo 1, os casos de carga para a grua B para o grupo 2. Isto significa que todas as combinações da grua A são mutuamente exclusivas. O mesmo se aplica ao guindaste B. Contudo, os casos de carga da grua A podem ser combinados com os casos de carga da grua B.

    Mais informação sobre cargas em movimento e a combinação de ações pode ser encontrada nos nossos manuais.

  • Resposta

    A temperatura do caso de carga é muito importante na construção composta. Distinguimos entre os seguintes casos de carga: aquecimento no topo (através da betonagem) e aquecimento abaixo. Uma vez que aqui tem de ser definida uma alteração de temperatura, a carga é definida como triângulo T. Freqüentemente, uma viga composta é modelada por meio de uma barra excêntrica acoplada a uma superfície. Para isso, tem de dividir a diferença de temperatura entre os dois elementos (superfície e barra). A carga na barra é definida como uma carga de barra com a diferença de temperatura multiplicada pela altura total da barra da secção composta ($ \ triângulo T \ vezes \ frac {h_s} {h_g} $). Se as fibras superiores da barra são mais baixas que as inferiores, o valor tem de ser definido como negativo.
    Finalmente, a diferença de temperatura restante é aplicada à superfície. Aqui, é necessário ter cuidado para definir a temperatura da barra como T c na superfície e aplicar a temperatura ainda em falta como delta T à superfície.
  • Resposta

    O RSTAB é um programa de análise estrutural 3D onde o dimensionamento de estruturas 2D e 3D é possível. O núcleo de cálculo poderosos do RSTAB permite efetuar cálculos lineares e não-lineares de esforços internos, deformações e reações de apoio.

    Com o RFEM, prolonga o dimensionamento da barra através de placas, camadas e sólidos de acordo com o método dos elementos finitos. Esses elementos podem ser combinados arbitrariamente em uma estrutura. O RFEM contém quase todas as funções do RSTAB; é por isso que também podem ser criadas estruturas puras com o framework.

    A interface do utilizador e a gestão do RSTAB e do RFEM são quase idênticas, mas o RFEM oferece mais funções devido ao maior alcance do programa. A importação de estrutura e data de carregamento do RSTAB para o RFEM e vice versa é possível desde que os objetos sejam suportados pelos dois programas.

    Vários módulos adicionais estão disponíveis para dimensionamento estrutural no RSTAB e no RFEM, considerando os requisitos específicos do material e do standard. Graças ao conceito de software modular, é possível criar um pacote de programas adaptado às necessidades individuais. A aquisição de mais módulos é possível a qualquer momento.
  • Resposta

    No RFEM 5 ou RF-DYNAM Pro - Histórico temporal não linear, existem dois métodos diferentes disponíveis para análises dinâmicas não lineares (também chamadas de "solvers" no seguinte): o método da diferença central explícita e o método implícito NEWMARK de aceleração média (γ = ½ e β = ¼).

    No caso de sistemas lineares, o solucionador implícito seria preferível na maioria dos casos, uma vez que é necessariamente numericamente estável, independentemente de qual comprimento de etapa de tempo é escolhido. Evidentemente, essa declaração deve ser colocada em perspectiva contra o pano de fundo de que incertezas consideráveis da solução são esperadas se os passos do tempo forem muito grosseiros. O solver explícito é apenas condicionalmente estável no linear, torna-se estável se o intervalo de tempo escolhido for menor que um determinado intervalo de tempo crítico:

    $ \ triângulo t \ leq \ triângulo t_ {cr} = \ frac {T_n} \ pi $

    Nesta equação, T n representa o menor período de oscilação natural da rede FE, o que leva à seguinte declaração: Quanto mais fina for a malha FE, menor será o tempo escolhido para garantir a estabilidade numérica.

    O tempo de computação de um único passo de tempo do resolvedor explícito é muito curto, mas podem ser simplesmente necessários inúmeros passos de tempo muito precisos para obter um resultado. Portanto, o solver NEWMARK implícito para cargas dinâmicas que funcionam por um longo período de tempo é geralmente preferível. O solucionador explícito é preferível se você tiver que escolher etapas de tempo muito pequenas para obter um resultado utilizável (convergente). Esse é o caso, por exemplo, no caso de cargas de ação muito curta e rápida, como cargas de impacto ou explosão.

    Em não-linear, ambos os métodos são "apenas" numericamente estáveis, e ainda é verdade que o solver implícito de NEWMARK é, na maioria dos casos, mais estável do que o método de diferença central. Portanto, no não-linear, basicamente o mesmo que para sistemas lineares. No caso de cargas transitórias de curto prazo, o solucionador explícito deve ser preferido na grande maioria, mas em outros casos o solucionador NEWMARK da aceleração média.

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