Dans cet exemple de vérification, la résistance au poinçonnement d'un poteau central d'une dalle plate est examinée. Le poteau a une section circulaire de 30 cm de diamètre.
Une poutre en béton armé est calculée comme une poutre à deux travées avec un porte-à-faux. La section varie le long du porte-à-faux (section à inertie variable). Les efforts internes, les armatures longitudinales et de cisaillement requises pour l'état limite ultime sont calculés.
Dans cet exemple de vérification, les valeurs de calcul de capacité des efforts tranchants sur les poutres sont calculées selon l'EN 1998-1, 5.4.2.2 et 5.5.2.1 ainsi que les valeurs de calcul de capacité des poteaux en flexion selon 5.2.3.3(2 ). Le système est composé d'une poutre en béton armé à deux travées de 5,50 m de long Cette poutre fait partie d'un système de portique. Les résultats obtenus sont comparés avec ceux de [1].
Dans cet exemple, le cisaillement à l'interface entre le béton coulé à différents moments et les armatures correspondantes est déterminé selon la norme DIN EN 1992-1-1. Les résultats obtenus avec RFEM 6 seront comparés au calcul manuel ci-dessous.
Un poteau central a été installé au premier étage d'un bâtiment de trois étages. Le poteau est monolithique avec des poutres supérieures et inférieures. La méthode simplifiée de vérification de la résistance au feu A pour les poteaux selon l'EC2-1-2 a ensuite été vérifiée et les résultats ont été comparés à {%}[#Refer [1]]].
Déterminez les résistances et les facteurs de longueur efficace requis pour les poteaux du matériau ASTM A992 dans le portique des moments illustrés dans la Figure 1 pour la combinaison de charges de gravité maximale, à l'aide du LRFD et de l'ASD.
Une barre en forme de W selon la norme ASTM A992 est sélectionnée pour supporter une charge permanente de 30 000 kips et une charge d'exploitation de 90 000 kips en traction. Vérifiez la résistance de la barre à l'aide du calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et de la conception de la résistance admissible (ASD).
Un poteau en forme de W selon la norme ASTM A992 14×132 est chargé avec les forces de compression axiales données. Le poteau est articulé en haut et en bas sur les deux axes. Déterminez si le poteau est adéquat pour supporter la charge indiquée sur la Figure 1 selon les analyses LRFD et ASD.
Considérez une poutre ASTM A992 W 18x50 pour une portée et des charges permanentes et d'exploitation, comme le montre la Figure 1. La barre est limitée à une profondeur nominale maximale de 18 pouces. La flèche de la charge d'exploitation est limitée à L/360. La poutre est simplement supportée et contreventée en continu. Vérifiez la résistance en flexion disponible de la poutre sélectionnée, basée sur le calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et la conception de la résistance admissible (ASD).
Une poutre avec des efforts tranchants de 48 000 et 145 000 kips des charges permanentes et d'exploitation, respectivement, est illustrée dans la Figure 1. Vérifiez la résistance au cisaillement disponible de la poutre sélectionnée, basée sur le calcul du facteur de charge et de résistance (LRFD) et la conception de la résistance admissible (ASD).
À l'aide des tableaux du manuel AISC, déterminez les résistances en compression et en flexion disponibles et si la poutre ASTM A992 W14x99 présente une résistance suffisante pour supporter les efforts normaux et les moments indiqués dans la Figure 1, obtenue à partir d'une analyse du second ordre qui inclut les effets P-𝛖.
Vérifiez qu'une poutre de différentes sections en alliage 6061-T6 est adéquate pour la charge requise, selon le manuel pour la vérification de l'aluminium 2020.
Déterminez la résistance en compression axiale admissible d'une poutre articulée de 8 pieds de long composée de différentes sections en alliage 6061-T6 et maintenue latéralement pour éviter le flambement autour de son axe faible selon le 2020 Aluminium Design Manual.
Un cylindre constitué de sol élasto-plastique est soumis à des conditions de test triaxiales. L'objectif est de déterminer la contrainte verticale limite pour l'échec de contrainte de cisaillement en négligeant le poids propre. Une contrainte hydrostatique initiale de 100 kPa est considérée.
Cet exemple de vérification compare le calcul des charges de vent sur un bâtiment avec une toiture à deux versants selon la norme ASCE 7-16 et celui de la simulation CFD dans RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch and the inflow velocity profile taken from the ASCE 7-16 standard.
L'exemple de vérification compare le calcul de la charge de vent sur un bâtiment avec une toiture à deux versants à l'aide de la norme EN 1991-1-4 et de la simulation CFD dans RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch, and the inflow velocity profile is taken according to the standard EN 1991-1-4.
The verification example compares wind load calculation on a building with a flat roof using the standard EN 1991-1-4 and using CFD simulation in RWIND Simulation. Le bâtiment est défini d'après le croquis et le profil de vitesse d'afflux est calculé selon la norme EN 1991-1-4.
Considérons la travée de barre ASTM A992 W 18×50 ainsi que les poids propre et les charges d'exploitation représentés sur la Figure 1. The member is limited to a maximum nominal depth of 18 inches. The live load deflection is limited to L/360. The beam is simply supported and continuously braced. Verify the available flexural strength of the selected beam, based on LRFD and ASD.