13926x

2018-06-27

Законы ортотропных материалов

Законы ортотропных материалов применяются в каждом случае, в котором материалы расположены в соответствии с их загружением. Примером являются армированные волокном пластмассы, профилированный лист, железобетон или древесина.

Закон Гука обычно учитывается для ортотропных материалов

u = \frac{E}{2 G} - 1 \leq 0.5

Формула 1

т.е.

- 1 < u < 0.5

Формула 2

больше не действует.

поперечная деформация

Следующие параметры материала относятся к двумерной жесткости и, если не указано иначе, относятся к деревянному материалу. В качестве основы зададим локальную систему осей, как показано на рисунке 01.

E_x = жесткость в локальном направлении поверхности x
Ey = жесткость в локальном направлении поверхности y
G_xz = жесткость на сдвиг в локальном направлении поверхности x (направление толщины плиты)
G_yz = жесткость на сдвиг в локальном направлении поверхности y (направление толщины плиты)
G_xy = жесткость на сдвиг в плоскости плиты
ν_xy = поперечная деформация в направлении x
ν_yx = поперечная деформация в направлении y

Напряжения, показанные на рисунке 02, связаны с выше упомянутыми жесткостями.

Касательные напряжения

Свойства материала подчиняются следующим правилам.

Уравнение 1:

\frac{u_{yx}}{E_{y}} = \frac{u_{xy}}{E_{x}}

Формула 3

Уравнение 2:

u_{xy} ⩾ u_{yx}

Формула 4

Уравнение 3:

u_{xy} = - \frac{ε_{y}}{ε_{x}} = \frac{E_{x}}{E_{y}} \cdot u_{yx}

Формула 5

Уравнение 4:

[\begin{matrix} ε_{x} \\ ε_{y} \\ γ_{xy} \end{matrix}) = [\begin{matrix} \frac{1}{E_{x}} & - \frac{ν_{xy}}{E_{x}} & 0 \\ - \frac{ν_{xy}}{E_{x}} & \frac{1}{E_{y}} & 0 \\ 0 & 0 & G_{xy} \end{matrix}) \cdot [\begin{matrix} σ_{x} \\ σ_{y} \\ τ_{xy} \end{matrix})]]]

Формула 6

Соотношение деформаций в упомянутых выше уравнениях подчеркивает соотношения, показанные на рисунке 01.

Жесткость в плоскостной области рассчитывается следующим образом.

Уравнение 5:

d_{i} = [\begin{matrix} d_{11, i} & d_{12, i} & 0 \\ d_{22, i} & 0 \\ sym & d_{33, i} \end{matrix}) = [\begin{matrix} \frac{E_{x, i}}{1 - ν_{xy, i}^{2} \frac{E_{y, i}}{E_{x, i}}} & \frac{ν_{xy, i} E_{y, i}}{1 - ν_{xy, i}^{2} \frac{E_{y, i}}{E_{x, i}}} & 0 \\ \frac{E_{y, i}}{1 - ν_{xy, i}^{2} \frac{E_{y, i}}{E_{x, i}}} & 0 \\ sym & G_{xy, i} \end{matrix})]]

Формула 7

Поперечная деформация ν

На рисунке 01 мы видим, что изменение деформаций и напряжений в данном направлении является результатом более однородных свойств материала в соответствующем направлении.

Соотношение деформаций:

Уравнение 6:

ν_{xy} = - \frac{ε_{y}}{ε_{x}} \to ε_{y} = - ν_{x} \cdot ε_{x}

Формула 8

Уравнение 7:

ν_{yx} = - \frac{ε_{x}}{ε_{y}} \to ε_{x} = - ν_{y} \cdot ε_{y}

Формула 9

Простой вопрос - быстрый ответ:

σ_{x} e q 0, σ_{y} = 0, σ_{xy} = 0

Формула 10

по закону Гука мы получим следующие уравнения.

Уравнение 8:

ε_{x} = \frac{σ_{x}}{E_{x}}

Формула 11

Уравнение 9:

ε_{y} = \frac{σ_{y}}{E_{y}}

Формула 12

Уравнение 10:

σ_{y} = ε_{y} \cdot E_{y} with E_{y} = \frac{ν_{yx} \cdot E_{x}}{ν_{xy}} \to σ_{y} = ε_{y} \cdot \frac{ν_{yx} \cdot E_{x}}{ν_{xy}}

Формула 13

Уравнение 11:

\to σ_{y} = ε_{y} \cdot \frac{ν_{yx} \cdot \frac{σ_{x}}{ε_{x}}}{ν_{xy}}

Формула 14

Уравнение 12:

\to ε_{y} = \frac{ε_{y} \cdot \frac{ν_{yx} \cdot \frac{σ_{x}}{ε_{x}}}{ν_{xy}}}{E_{y}} with ν_{xy} = - \frac{ε_{y}}{ε_{x}}

Формула 15

Уравнение 13:

\to ε_{y} = \frac{ε_{y} \cdot ν_{yx} \cdot σ_{x}}{ε_{x} \cdot (- \frac{ε_{y}}{ε_{x}}) \cdot E_{y}} = - \frac{ν_{yx} \cdot σ_{x}}{E_{y}}

Формула 16

Матрица жесткости

Расчет глобальной матрицы жесткости плиты.

Уравнение 14:

D = [\begin{matrix} D_{11} & D_{12} & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 \\ D_{22} & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 \\ D_{33} & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 \\ D_{44} & 0 & 0 & 0 & 0 \\ D_{55} & 0 & 0 & 0 \\ sym & D_{66} & 0 & 0 \\ D_{77} & 0 \\ D_{88} \end{matrix})]

Формула 17

Изгибные компоненты:

Уравнение 15:

D_{11} = \frac{d^{3}}{12} \cdot d_{11} \hat{=} \frac{E_{x} d^{3}}{12 (1 - ν_{xy} ν_{yx})}

Формула 18

Уравнение 16:

D_{12} = \frac{d^{3}}{12} \cdot d_{12} \hat{=} sgn (ν_{xy}) \sqrt{ν_{xy} ν_{yx} D_{11} D_{22}}

Формула 19

Уравнение 17:

D_{22} = \frac{d^{3}}{12} \cdot d_{22} \hat{=} \frac{E_{y} d^{3}}{12 (1 - ν_{xy} ν_{yx})}

Формула 20

Уравнение 18:

D_{33} = \frac{d^{3}}{12} \cdot d_{33} \hat{=} G_{xy} \frac{d^{3}}{12}

Формула 21

Мембранные компоненты:

Уравнение 19:

D_{66} = d \cdot d_{11} \hat{=} \frac{E_{x} d}{1 - u_{xy} u_{yx}}

Формула 22

Уравнение 20:

D_{67} = d \cdot d_{12} \hat{=} sgn (ν_{xy}) \sqrt{ν_{xy} ν_{yx} D_{66} D_{77}}

Формула 23

Уравнение 21:

D_{77} = d \cdot d_{22} \hat{=} \frac{E_{y} d}{1 - u_{xy} u_{yx}}

Формула 24

Уравнение 22:

D_{88} = d \cdot d_{33} \hat{=} G_{xy} d

Формула 25

Компоненты среза:

Уравнение 23:

D_{44} = \frac{5}{6} G_{xz} \cdot d

Формула 26

Уравнение 24:

D_{55} = \frac{5}{6} G_{yz} \cdot d

Формула 27

Предпосылкой этих уравнений является то, что матрица жесткости положительна, т.е. все собственные значения матрицы положительны.

По этой причине RFEM проверит, кроме прочего, ввод поперечной деформации с помощью следующего уравнения.

Уравнение 25:

u_{xy} \leq 0, 999 \cdot \sqrt{\frac{E_{x}}{E_{y}}}

Формула 28

Пример

Свойства ортотропного материала мы поясним на следующем примере (рисунок 03). Мы сравним ортотропный материал с изотропным материалом. Кроме того, зададим высокую жесткость ортотропной плиты в направлении x и в направлении y.

Система

Конструкция:

Толщина плиты 200 мм
Материал C 24
Ортотропная жесткость

$\begin{array}{l} E_{x} = 1, 100.0 кН / {см}^{2} \\ E_{y} = 37.0 кН / {см}^{2} \\ G_{y} = 6.9 кН / {см}^{2} \\ G_{x} = 69.0 кН / {см}^{2} \\ G_{xy} = 69.0 кН / {см}^{2} \\ u_{xy} = 2.52 \\ u_{yx} = 0.085 \end{array}$

Формула 29
Изотропная жесткость

$\begin{array}{l} E = 1, 100 кН / {см}^{2} \\ G = 500 кН / {см}^{2} \\ u = 0.1 \end{array}$

Формула 30
Размер w = 2,0 м, l = 4,0 м
Нагрузка 20 кН/м²
Размер сетки КЭ 50 см

Конструкция, благодаря опиранию, жестко защемлена в вертикальном направлении z. Условия опирания в направлениях х и у были выбраны таким образом, чтобы не возникало воздействий от защемления.

Расчет выполняется по статическому линейному анализу с учетом линейно-упругих свойств материала и условий опирания.

По закону Гука с заданными значениями мы получим следующую поперечную деформацию.

Уравнение 26:

ν = (\sqrt{E_{x} \cdot E_{y}}) / (2 G) - 1 = 6.97

Формула 31

Так высокая поперечная деформация невозможна для выбранной модели материала. Однако с помощью уравнений из нормы [1], значения можно скорректировать.

Уравнение 27:

ν_{xy} \approx (\frac{\sqrt{E_{x} E_{y}}}{2 G_{xy}} - 1) \cdot \sqrt{\frac{E_{x}}{E_{y}}}

Формула 32

Уравнение 28:

ν_{yx} \approx (\frac{\sqrt{E_{x} E_{y}}}{2 G_{xy}} - 1) \cdot \sqrt{\frac{E_{y}}{E_{x}}}

Формула 33

Уравнение 29:

ν_{xy} = (\frac{\sqrt{1, 100 \cdot 37}}{2 \cdot 69} - 1) \sqrt{\frac{1, 100}{37}} = 2.52

Формула 34

Уравнение 30:

ν_{xy} = (\frac{\sqrt{1, 100 \cdot 37}}{2 \cdot 69} - 1) \sqrt{\frac{37}{1, 100}} = 0.085

Формула 35

Поверхности и их жесткость

Результаты:
Как и ожидалось, наибольшие деформации происходят при направленности жесткости в направлении y (рисунок 06). Опорная реакция и момент изотропной плиты показаны на рисунке 05.

Результаты изотропного материала

Так как плита с высокой жесткостью в направлении y (E_y = 1100 кН/см²) обладает высокой прочностью в данном направлении, в нем наблюдаются и более высокие опорные реакции (125,4 кНм по сравнению с 58,3 кНм).

Деформации и опорные реакции ортотропных плит

Полученные максимальные изгибающие моменты ортотропных плит равны m_xдля жесткости в направлении x и m_yдля высокой жесткости в направлении y.

У плиты с высокой жесткостью в направлении y максимальный изгибающий момент m_yнаходится почти в центре плиты (рисунок 07).

Biegemomente der orthotropen Platte mx (links) und my (rechts)

Изменения поперечной деформации

Поперечная деформация, согласно диаграмме деформаций, может достигнуть максимальных и минимальных значений, указанных в таблице, для материала прочности C24.

	макс.	Мин.
ν_xy	5,447	-5,447
ν_yx	0,183	-0,183

Поэтому плита, заданная в начале с высокой жесткостью (E_x = 11 000), будет задана с данными высокими поперечными деформациями. Другие жесткости плиты не изменятся.

На рисунке 08 показаны результаты изменения ν_xy от 5,44 до -5,44.

При ν_xy = 5,44 опорные реакции качественно соответствуют изотропным свойствам материала. Изгибающий момент увеличивается от m_x = 18,1 кНм/м (изотропная плита) до m_x = 34,9 кНм/м (ортотропная плита)

По сравнению с ортотропной плитой, имеющей обычные поперечные деформации, (ν_xy = 2,5) изгибающий момент немного уменьшается.

Ergebnisse der Variation gemäß Tabelle (links: νxy = 5,44, средний: νxy = 0, справа: νxy = -5,44)

При ν_xy = 0 высокая амплитуда опорной реакции на свободном конце плиты распределится в постоянную величину 43 кН/м

Момент m_x возрастет до 38,1 кНм/м. По сравнению с предыдущим результатом (ν_xy =5,44), здесь проявляется воздействие поперечной деформации. При ν = 0, напряжений и искривления из-за поперечной деформации не возникает.

При ν_xy = -5,44 наблюдается надкритический отказ на свободном конце пластины, и опорные реакции будут отрицательными. Максимальный момент наблюдается в центре плиты и равен 59,5 кНм/м.

Плита теперь обладает скорее свойствами одноосно напряженной плиты без третьей опоры в продольном направлении.

Эти свойства можно объяснить с помощью рисунка 01 и приведенных здесь соотношений.

Из-за высокой отрицательной поперечной деформации (ν_xy = -5,44), плита подвергается избыточному сжатию на свободном конце и поэтому не может быть деформирована.

Воздействие ортотропии в направлении y в этом случае почти равно нулю (E_y ≈ 0).

Заключение

С помощью ортотропной модели материала в RFEM можно задать практически любые параметры материала. При изменениях поперечных деформаций можно получить очень различные результаты. После корректировки значений поперечной деформации по норме [1] мы получим значения, близкие к решению для однопролетной балки.

Уравнение 31:

M_{y} = \frac{q l^{2}}{8} = 40 кНм

Формула 36

Слишком высокие отрицательные поперечные деформации указывают на модифицированную конструктивную систему, которая больше не соответствует нашей модели.

Автор

Г-н Кун отвечает за разработку продуктов для деревянных конструкций и оказывает техническую поддержку нашим клиентам.

Ссылки

Программы для нелинейного расчёта конструкций

Ссылки

Хубер, М.: T : The Theory of Crosswise Reinforced Ferroconcrete Slabs and Its Application to Various Important Constructional Problems Involving Rectangular Slabs, Der Bauingenieur 12, Seiten 354 - 360, und 13, Seiten 392 - 395. 1923

Скачивания

У вас есть какие-нибудь вопросы?

События

2024-05-16

Вебинар

Учёт этапов строительства в RFEM 6

2024-05-21

Расчет CLT зданий по норме CSA O86:19 в программе RFEM 6

Вебинар

Расчет CLT зданий по норме CSA O86:19 в программе RFEM 6 (США)

2024-05-23

Вопросы, часто задаваемые службе поддержки Dlubal

Вебинар

Вопросы, часто задаваемые службе поддержки Dlubal | Май 2024 г.

2024-08-01

Вебинар

Вопросы, часто задаваемые службе поддержки Dlubal | Июль 2024 г.

2024-10-16

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта стержней

2024-10-23

Онлайн-тренинги

RSECTION 1 | Студенты | Основы сопротивления материалов

2024-10-30

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Ознакомление с МКЭ

2024-11-05 - 2024-11-07

Конференция

Саммит NCSEA по проектированию конструкций

2024-11-06

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта стальных конструкций

2024-11-13

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта железобетонных конструкций

2024-11-20

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта деревянных конструкций

2024-11-26 - 2024-11-27

Конференция

BIM World Мюнхен 2024

Видеоролики

FAQ

FAQ 005037 | Находятся ли в свободном доступе модели и презентации с информационного дня 2018 и, могу ли я ...

Длина: 00:00:06 min

База знаний

КБ 000863 | Определение выхода опоры из работы

Длина: 00:00:42 min

База знаний

КБ 00693 | Стержень типа «Пружина»

Длина: 00:00:27 min

База знаний

КБ 000861 | Деактивация нелинейных эффектов

Длина: 00:00:14 min

База знаний

KB 000670 | Сохранение и импорт диаграмм для шарниров на концах стержней

Длина: 00:00:34 min

База знаний

KB 000583 | Создание упруго-пластической модели материала 2D/3D

Длина: 00:00:42 min

База знаний

KB 000601 | Использование нелинейной упругой модели материала

Длина: 00:00:40 min

База знаний

KB 000968 | Законы текучести в изотропной нелинейной упругой модели материала

Длина: 00:00:43 min

FAQ

FAQ 004898 | При определении материала появляется предупреждение № 1136, и я не могу продолжить работу ...

Длина: 00:00:39 min

Плейлист

Модели для скачивания

3373x

249x

Стальная конструкция колонны

Модель 004588 | Анкерная пластина деревянной колонны

667x

52x

Анкерная пластина деревянной колонны

291x

12x

Неопреновая опора

Модель 004572 | Соединение сталь - древесина

362x

13x

Соединение сталь - древесина

Модель 004570 | Шарнирная металлическая база

269x

15x

Шарнирная металлическая база

Модель 004568 | Соединение деревянных балок

321x

14x

Соединение деревянной балки

199x

Соединение круглых профилей HSS

469x

Контрольный пример NAFEMS NL07 | 1

422x

Контрольный пример NAFEMS NL07 | 2

Статьи из базы знаний

Nichtlineares Auflager "Ausfall alle, falls PZ' negativ"

Auflager, die nur bei Druck oder nur bei Zug zum Lastabtrag beitragen, sind in RFEM und RSTAB als nichtlineare Auflager definierbar. Dabei fällt es dem Anwender nicht immer leicht, die richtige Nichtlinearität für "Ausfall bei Zug" oder "Ausfall bei Druck" auszuwählen.

Узнать больше

Das Programm RFEM5 bzw. RSTAB8 bietet bei der Definition eines Stabes unter den Stabtypen eine "Feder" Option an.

Узнать больше

Deaktivierung von nichtlinearen Effekten

Если в модели используются нелинейные эффекты, такие как выход из строя опор, фундаментов, нелинейностей стержней или контактных тел, их можно отключить в общих параметрах расчета.

Узнать больше

Сохранение и импорт диаграмм шарниров стержней

In RFEM 5 und RSTAB 8 können Stabendgelenken Nichtlinearitäten zugeordnet werden. Кроме нелинейностей типа «Фиксировано при» и «Частичная работа» можно в программе выбрать также возможность «Диаграмма». Однако при выборе опции «Диаграмма» необходимо для правильной работы шарниров на концах стержня указать и соответствующие настройки. Hierbei sind für die einzelnen Definitionspunkte die Abszissen- und Ordinatenwerte (Verformungen beziehungsweise Verdrehungen und zugehörige Schnittgrößen) einzutragen, welche das Gelenk definieren.

Узнать больше

Скриншоты

поперечная деформация

Касательные напряжения

Система

Поверхности и их жесткость

Результаты изотропного материала

Деформации и опорные реакции ортотропных плит

Biegemomente der orthotropen Platte mx (links) und my (rechts)

Ergebnisse der Variation gemäß Tabelle (links: νxy = 5,44, средний: νxy = 0, справа: νxy = -5,44)

Модель 004812 | Контрольный пример 0213 | 1

Функции продуктов

Для шарниров стержней и опор можно задать разные нелинейности, такие как текучесть, трение, разрыв, проскальзывание и друие. В специальных диалоговых окнах можно далее на основе характеристик геометрии определить также жесткость пружин у колонн и стен.

Узнать больше

Характерная для 002819 | Величины поля потока

В программах RFEM и RSTAB можно визуализировать значения давления, скорости, кинетической энергии и скорости рассеивания турбулентности для моделирования ветра.

Плоскости обрезки установлены с соответствующим направлением ветра.

Узнать больше

Характерная для 002820 | Предельная пластическая деформация для швов

В предельной конфигурации для расчёта стальных соединений у вас есть возможность изменить предельную пластическую деформацию для швов.

Узнать больше

Характерная для 002821 | Компонент "Плита базы"

С помощью компонента «Опорная плита» можно рассчитывать соединения опорной плиты с помощью забетонированных анкеров. Кроме плит и швов, анализируется также анкеровка и взаимодействие стали с бетоном.

Узнать больше

Часто задаваемые вопросы (FAQ)

Имеются ли в свободном доступе модели и презентации с информационного дня 2018 и можете ли вы их прислать мне?

Как ведет себя в программе RFEM модель материала «Ортотропная пластическая»?

В модуле RF‑/DYNAM Pro есть два различных дополнительных модуля для анализа спектра реакций. В чем могут быть разные результаты работы обоих дополнительных модулей?

При переходе от ручного определения областей армирования к автоматическому расположению арматуры в соответствии с окном 1.4, результат расчета деформаций отличается, хотя основная арматура не была изменена. В чем причина этого изменения?

Я хочу определить линейную опору с неэффективным натяжением и применить силу натяжения к этой линии с помощью узловой опоры. Почему на линейную опору все еще действует сила натяжения?

Каким образом можно составить факторизованные сочетания постоянной нагрузки в контексте поиска формы?

Проекты заказчиков

Внешний вид здания, где производится и хранится пирожное | © GH HERVOUET

Производственно-складское здание для кондитерских изделий, Франция

Пешеходно-велосипедный мост «Herzogsteg», Айхсштутт, Германия

Освещенный пункт взимания оплаты | © г-н Yungchao Ding, Jiangsu Jingong Space Structure Co., Ltd.

Пункт взимания оплаты Dawall в городе Шэньси, Китай

RFEM модель высокостеллажного склада с результатами деформаций

Подвесные стеллажи, Китай

Мультиэнергетическая станция (© GH HERVOUET)

Мультиэнергетическая станция в Ле Сабль-д'Олонн, Франция

Вид спереди на офисное здание с V-образными стальными составными колоннами | © Tragwerker GmbH

Офисное здание с интегрированным центром для посетителей и гаражом в Гайзельбулахе, Германия

Gymnase de Metz как витрина инженерной мысли и устойчивого развития в современном строительстве, Мец, Франция

Металлическая пергола в Университете Рафаэля Ландивара (© Ing. Enrique de León)

Стальная пергола на Plaza del Edificio L, Университет Рафаэль Ландивар, Гватемала

La Torre Radar a la izquierda (© SAQQARA Ingeniería)

Расчёт конструкции радарной башни в аэропорту Малаги, Испания

Рекомендуемые продукты

RFEM 6 | Основная программа RFEM 6

RFEM 6

Основная программа

Новое поколение программного обеспечения 3D МКЭ предназначено для расчёта стержней, поверхностей и тел.

Цена первой лицензии 4 170,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Аддон Нелинейная работа материала для RFEM 6

Дополнение

Аддон Нелинейная работа материала позволяет учитывать в программе RFEM нелинейности материала, например, изотропную пластичность, ортотропную пластичность или изотропное разрушение.

Цена первой лицензии 1 480,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Расчёт стадий строительства (CSA) в RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт стадий строительства (CSA) позволяет учитывать последовательность возведения конструкций (стержней, поверхностей и тел) в программе RFEM.

Цена первой лицензии 1 570,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Аддон Time-Dependent Analysis (TDA) для RFEM 6

Расчёт с учётом зависимости от времени (TDA) | Аддон для новой программы RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт с учётом зависимости от времени (TDA) позволяет учитывать работу материала стержней в зависимости от времени. Долгосрочные эффекты, такие как ползучесть, усадка и старение, могут влиять на распределение внутренних сил в зависимости от конструкции.

Цена первой лицензии 1 030,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Рассчёт напряжений-деформаций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт напряжений-деформаций выполняет общий расчёт напряжений, вычисляя расчётные напряжения и сравнивая их с предельными напряжениями.

Цена первой лицензии 1 210,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Concrete Design для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт железобетонных конструкций позволяет выполнять различные расчётные проверки по нормативам различных стран. С его помощью можно рассчитывать стержни, поверхности и колонны, а также выполнять расчёт на продавливание и определение деформаций.

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Расчёт стальных конструкций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт стальных конструкций выполняет расчёт стальных стержней по предельным состояниям по несущей способности и пригодности к эксплуатации в соответствии с различными нормативами.

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Расчёт кладки для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт кладки для RFEM позволяет рассчитывать каменные конструкции по методу конечных элементов. Он был разработан в рамках исследовательского проекта DDMaS - Оцифровка проектирования каменных конструкций. Модель материала, выполненная методом макромоделирования, учитывает нелинейные свойста кладки как комбинации кирпича и раствора.

Цена первой лицензии 1 660,00 USD