С помощью LRFD и ASD определим требуемую прочность и коэффициенты расчётной длины колонн из материала ASTM A992 в раме, показанной на рисунке 1, для максимального сочетания нагрузок от собственного веса.
Consider an ASTM A992 W 18×50 beam forspan and uniform dead and live loads as shown in Figure 1. Стержень ограничен максимальной номинальной высотой 18 дюймов (45,72 см). The live load deflection is limited to L/360. The beam is simply supported and continuously braced. Verify the available flexural strength of the selected beam, based on LRFD and ASD.
Рассмотрим балку ASTM A992 W 18x50 по пролёту и с равномерными постоянными и временными нагрузками, как показано на рисунке 1. Стержень ограничен максимальной номинальной высотой 18 дюймов (45,72 см). Прогиб от временной нагрузки ограничен L/360. Балка на простых опорах и имеет непрерывную жёсткость. Проверьте доступную прочность на изгиб выбранной балки на основе LRFD и ASD.
W-образная колонна ASTM A992 14×132 загружена заданными осевыми сжимающими силами. Колонна закреплена сверху и снизу по обеим осям. На основе LRFD и ASD определите, достаточна ли колонна, чтобы выдержать нагрузки, показанные на рисунке 1.
В текущем примере проверки мы исследуем коэффициент давления ветра (Cp) плоской кровли и стен с помощью метода ASCE7-22 [1] . В разделе 28.3 (Ветровые нагрузки - основная система сопротивления ветровой силе) и на рисунке 28.3-1 (вариант нагрузки 1) есть таблица, в которой показано значение Cp для различных углов кровли.
С помощью таблиц руководства AISC необходимо определить имеющиеся прочности на сжатие и изгиб, а также определить, имеет ли балка ASTM A992 W14x99 достаточную прочность, чтобы выдержать осевые силы и моменты, показанные на рисунке 1, полученные из расчета по методу второго порядка, который включает P-эффекты.
С помощью таблиц руководства AISC необходимо определить имеющиеся прочности на сжатие и изгиб, а также определить, имеет ли балка ASTM A992 W14x99 достаточную прочность, чтобы выдержать осевые силы и моменты, показанные на рисунке 1, полученные из расчета по методу второго порядка, который включает P-эффекты.
В контрольном примере сравнивается расчет ветровой нагрузки на здание с плоской кровлей по норме EN 1991-1-4 и с помощью моделирования CFD в программе RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch, and the inflow velocity profile is taken according to the standard EN 1991-1-4.
В данном контрольном примере сравниваются расчеты ветровой нагрузки на здание с двускатной кровлей по норме ASCE 7-16 и с помощью CFD моделирования в программе RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch and the inflow velocity profile taken from the ASCE 7-16 standard.
В контрольном примере сравнивается расчет ветровой нагрузки на здание с двускатной крышей по норме EN 1991-1-4 и с помощью CFD моделирования в программе RWIND Simulation. The building is defined according to the sketch, and the inflow velocity profile is taken according to the standard EN 1991-1-4.