结构分析软件 RFEM 6 是模块化软件家族的基础部分。 主程序 RFEM 6 用于定义结构、材料以及平面或空间的板、墙、壳和杆件结构等的荷载作用。 同时还可以创建混合结构、实体单元和接触单元。
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原则上,相同的公式用于计算 Mcr 。 尽管如此,还是有很大区别:
DIN 8800‑2 简化了荷载作用点的系数 C2并将其设置为 0.5。 欧洲规范 3 对此系数进行了更精确的描述。 根据荷载作用的不同,C2可以在0.41和1.562之间。
如果荷载作用点在重心上(假设截面是双对称的),那么根据 DIN 18800 和 EC 3,Mcr值是相同的。
显示的支座反力是包括折减后的动力系数的特征值,因此可以直接用于进一步的计算。
2.3 中有三种方法可以对结果窗口中的显示进行排序。
NCI 按照 DIN EN 1993‑6, Cl。 2.3.1 中允许折减的动力系数(振动系数)≥ 1.1。 因此,您可以将这些折减的支座荷载用于设计支座和衣架结构。
在 CRANEWAY 中,如果选择国家附录 "DIN" 并且动力系数 ≧ 1.1,则会自动考虑折减。
在截面的基本数据中激活“c/t 部分和有效截面属性”选项。 然后点击“计算参数”按钮,打开同名对话框。 在第二个选项卡中,您可以指定所需的标准(图像 01)。
然后,您必须输入截面的单元。 c/t 部分通常由几何尺寸自动生成。但是,用户可以在表 1.7 分类的截面或相应的对话框中自定义创建它们。
然后,在表 2.1 荷载工况(图 03)或对话框“编辑荷载工况和组合”中定义荷载工况,并在表 3.1 或对话框“编辑 x 位置”中定义内力(图 04) .
计算完成后,点击“有效部分”按钮,有效截面的结果可用(图 04)。
通过在“详细信息”对话框的“稳定性”选项卡中使用筛选功能,可以忽略较小的弯矩或压力,例如在不考虑相互作用的情况下对不对称截面进行屈曲分析。弯曲和受压。 否则会出现警告,提示不能进行稳定性分析。
使用和设定极限值通常由测试人员决定。 Dlubal软件无法提供一般建议。 但是对于非常细长的组件,可以将极限值减小为0%。
一点也不。 如果 alpha* crit 的值(无扭转刚度的临界屈曲值)显示为红色,即等于“0”,则表示缺陷系数没有减少(欧洲横向扭转屈曲线)。 使用缺陷系数的基本值。
根据 EN 1993-1-1,如果不使用等效杆件设计进行稳定性分析,那么只能根据所施加的应力增加材料系数。 由于等效杆件设计检查在下一个选项卡“稳定性”中默认激活,因此该复选框为灰色。
停用等效杆件设计后,默认情况下启用并激活该复选框。
对于一般截面,包括 SHAPE‑THIN 截面,只能在 RF‑/STEEL EC3 中进行弹性设计: 塑性相互作用只适用于少数截面形状。
欧洲规范 3 中没有规定截面类别 4 处的扭转,这就是出现该警告的原因。
可以更改截面,在窗口 1.3 中手动将截面分类为截面类别 3,或在“详细信息”对话框的“最终极限状态”选项卡中忽略扭转, .
在窗口 1.3“截面”中可以手动进行截面分类(见图)。
对于一般截面,可以使用截面类别 3 和 4,对于许多常见截面,可以使用截面类别 1 到 4。
可以在窗口 1.3“截面”中直接调整屈曲曲线(见图)。
仅可计算恒定工字截面杆件的截面变形分量,不能计算变截面和非工字形杆件。
不应在设计时选择也包含在杆件集中的杆件。 这会导致出现重复的条目,例如“有效长度 - 杆件”和“有效长度 - 杆件组”或节点支座。
在设计中,计算两个条目的最大值,该结果只显示在结果表中。 因此很难控制和追踪哪些结果来自哪些条目。 因此,不建议在一个设计工况中设计所有杆件和多杆件。 您应该创建多个设计工况,并在其中拆分构件。
截面上一个或多个受力点的厚度不受材料属性影响。 因此,附加模块不能返回到设计的屈服强度并显示警告。
请选择覆盖该厚度范围的材料,或更改现有材料的厚度范围。
节点支座和边界条件是预设的,但不会导入。 通常必须对其进行调整。
在 RF‑/STEEL EC3 中使用杆件集设计的一般方法的情况下,节点支座 phi_x' 和 u_y' 是在杆件集的始端和末端预定义的,其表示具有扭转约束的支座杆件的所有直集。
在 RF‑/STEEL Warping Torsion 中,节点支座 u_x、u_y、u_z 和 phi_x 始终在杆件始端和末端预定义。
不,不是。 在附加模块 RSBUCK 中不进行弯扭屈曲或扭转屈曲的稳定性分析。
没错,两个附加模块都使用第 7 个自由度翘曲进行计算。
不同之处在于 RF‑/FE‑LTB 仅自动检测直接作用在一组杆件上的荷载。 来自其他结构构件的荷载,间接地作用在这组杆件上,必须手动添加为次要荷载。 然后 RF‑/FE‑LTB 对结构体系进行完整的重新计算。
另一方面,RF‑/STEEL Warping Torsion 分析主程序计算得出的内力分布,然后重新计算荷载。 然后再次应用并计算。 因此,您不需要输入荷载,从而节省了时间。
因为按照 EN 1993-1-1 中 6.3.3 的方法只适用于双对称截面的构件,所以附加模块按照一般方法对构件进行设计。按照 EN 1993-1-1 的 6.3.4。 该方法适用于任何单根对称截面。 但是,在德国只允许使用 I 形截面,这就是出现该警告的原因。
您可以根据二阶理论将稳定性分析作为截面设计进行,这可以通过附加模块 RF-/FE-LTB 或 RF-/STEEL Warping Torsion 实现。
或者,您也可以在“国家附件”对话框中允许非 I 型截面使用一般方法,但这里的国家附件不同。
请在窗口 1.13“参数 - 杆件集”中检查边界条件,即节点支座的定义,特别是缺陷的应用。 缺陷预设为 L/150,该值可以代表一个保守的解决方案。
在 RF‑/STEEL Warping Torsion 中,在两个方向 (+/-) 施加缺陷。 因此,在一个x位置缺陷占主导地位,而在相邻的x 位置缺陷占主导地位。 决定性结果显示在结果表和图形中。 这可能是导致上述影响的原因。
在程序中可以输入钢材的最终温度。 例如,为了使用真实的火灾事件或验火位置的结果,以及温度通常分几个阶段升高进行设计,所以有利于设计,所以实现了该功能。
该温度水平的设计表明,结构构件中出现的最高温度低于临界钢材温度。 钢材临界温度是指构件的抵抗力与机械荷载作用下的荷载一样大时的温度。
这不是 ULS 设计,因为通常不进行稳定性分析。 因此,该方法可以用于结构构件的初步设计,例如根据弯矩荷载利用率计算临界温度。 我们不直接提供这种方法。 但是,可以通过指定温度迭代地确定构件的临界温度。 但是,在这种情况下应考虑稳定性分析。 确定的临界温度可以小于欧洲规范中的公式,因为如前所述,通常不考虑稳定性分析。
要对多个连接节点进行设计,必须满足以下几点:
Abweichungen in den Anschlussknoten dürfen wie folgt sein: