Na página {%>https://www.dlubal.com/pt/produtos/modulos-para-rfem-6-e-rstab-9/dimensionamento/reinforced-concrete-design/dimensionamento-de-betao- barras e superfícies O módulo Dimensionamento de betão]] oferece a opção de realizar verificações simplificadas da resistência ao fogo de acordo com a EN 1992-1-2 para pilares (Capítulo 5.3.2) e vigas (Capítulo 5.6).
Estão disponíveis os seguintes métodos para a verificação de resistência ao fogo simplificada:
Pilares: dimensões mínimas para secções retangulares e circulares segundo a tabela 5.2a e a equação 5.7 para o cálculo da exposição ao fogo
Vigas: dimensões e distâncias entre eixos mínimas segundo as tabelas 5.5 e 5.6
Pode determinar os esforços internos para a verificação de resistência ao fogo de acordo com dois métodos.
1 Neste caso, os esforços internos da situação de dimensionamento acidental são incluídos diretamente no dimensionamento.
2 Os esforços internos do dimensionamento à temperatura normal são reduzidos através do fator Eta,fi (ηfi) e são depois utilizados no dimensionamento da resistência ao fogo.
Além do mais, é possível modificar a distância entre eixos de acordo com a Eq. 5.5.
Com o módulo Dimensionamento de betão, pode realizar a verificação de fadiga para barras e superfícies de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.
Para a verificação de fadiga, podem ser selecionados opcionalmente dois métodos ou níveis de verificação nas configurações de dimensionamento:
Nível de verificação 1: critério simplificado de acordo com 6.8.6 e 6.8.7(2): o critério simplificado é realizado para combinações de ações frequentes de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.6 (2) e EN 1990, Eq. (6.15b) com as cargas de tráfego relevantes no estado limite de utilização. Para o aço de armadura, é verificada uma gama de tensões máximas de acordo com 6.8.6. A tensão de compressão do betão é verificada através da tensão superior e inferior admissível de acordo com 6.8.7(2).
Nível de verificação 2: verificação da tensão equivalente do dano de acordo com 6.8.5 e 6.8.7(1) (verificação de fadiga simplificada): a verificação utilizando as gamas de tensões equivalentes de danos é realizada para a combinação de fadiga de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.3, Eq. (6.69), com a ação cíclica Qfat especificamente definida.
Os efeitos do atrito estático entre dois componentes de apoio podem ser simulados ao longo de uma linha utilizando a não linearidade "Atrito" no tipo de libertação de linha.
Durante o cálculo, a carga horizontal selecionada é aumentada por incrementos de carga. É realizada uma análise estática não linear para cada intervalo de carga até atingir a condição limite especificada.
Os resultados da análise pushover são vastos. Por um lado, a estrutura é analisada quanto ao seu comportamento de deformação. Isto pode ser representado por uma linha de força-deformação do sistema (uma curva de capacidade). Por outro lado, o efeito de espectro de resposta pode ser apresentado na visualização ADRS (espectro de resposta de aceleração-deslocamento). O deslocamento de destino é determinado automaticamente no programa com base nestes dois resultados. O processo pode ser avaliado graficamente e em tabelas.
Os critérios de aceitação individuais podem então ser avaliados graficamente (para o próximo incremento de carga do deslocamento fixado, mas também para todos os outros incrementos de carga). Os resultados da análise estática também estão disponíveis para os intervalos de tempo individuais.
O dimensionamento de barras de aço formadas a frio de acordo com as normas AISI S100-16/CSA S136-16 está disponível no RFEM 6. O dimensionamento pode ser acedido selecionando "AISC 360" ou "CSA S16" como norma no módulo Dimensionamento de aço. "AISI S100" ou "CSA S136" é então selecionado automaticamente para o dimensionamento formado a frio.
O RFEM aplica o método da resistência direto (DSM) para calcular a carga de encurvadura elástica da barra. O método da resistência direta oferece dois tipos de soluções, numéricas (método das tiras finitas) e analíticas (especificação). A curva de assinatura do FSM e as formas de encurvadura podem ser vistas em Secções.
Quando tem uma soldadura a ligar duas chapas com materiais diferentes, agora é possível selecionar, a partir de uma caixa de combinação no módulo Ligações de aço, qual dos dois materiais deve ser utilizado para a soldadura.
Utilize a função Editar nós para ajustar o tipo de nó com a especificação automática de todas as propriedades secundárias necessárias. Além disso, tem a opção de transferir o nó para uma linha ou barra ou de colocá-lo entre dois nós e dois pontos.
O seu objetivo é determinar o número de formas próprias? O programa oferece dois métodos para isso. Por um lado, é possível definir manualmente o número das formas próprias mais pequenas a serem calculadas. Neste caso, o número de formas próprias disponíveis depende dos graus de liberdade (isto é, do número de pontos de massa livres multiplicados pelo número de direções nas quais as massas atuam). No entanto, está limitado a 9999. Por outro lado, pode definir a frequência natural máxima da forma que o programa determinava as formas próprias automaticamente até atingir a frequência natural definida.
Sabe exatamente como é que o form-finding é realizado? Em primeiro lugar, o processo de determinação da forma dos casos de carga com a categoria de casos de carga "Pré-esforço" desloca a geometria da malha inicial para uma posição de equilíbrio ideal através de ciclos de cálculo iterativos. Para esta tarefa, o programa utiliza o método da Updated Reference Strategy (URS) do Prof. Bletzinger e do Prof. Ramm. Esta tecnologia é caracterizada por formas de equilíbrio que, após o cálculo, cumprem quase exatamente as condições de fronteira de determinação da forma inicialmente especificadas (flecha, força e pré-esforço).
Além da descrição pura das forças ou flechas esperadas nos elementos a serem formados, a abordagem integral do URS também permite uma consideração de forças regulares. No processo global, isso permite, por exemplo, uma descrição do peso próprio ou uma pressão pneumática por meio de cargas de elemento correspondentes.
Todas estas opções dão ao núcleo de cálculo o potencial para calcular formas anticlásticas e sinclásticas que estejam em equilíbrio de forças para geometrias planas ou de rotação simétrica. Para poder implementar individualmente ou conjuntamente os dois tipos de forma realista num ambiente, o cálculo oferece duas opções para descrever os vetores de força de determinação da forma:
Método de tração – descrição dos vetores de força de determinação da forma no espaço para geometrias planas
Método de projeção – descrição dos vetores de força de determinação da forma num plano de projeção com fixação da posição horizontal para geometrias cónicas
Existem dois métodos que pode utilizar para o processo de otimização através dos quais pode encontrar os valores de parâmetros ideais de acordo com um critério de peso ou deformação.
O método mais eficiente e com o menor tempo de cálculo é a otimização quase natural por enxame de partículas (PSO). Já ouviu falar ou li sobre isso? Esta tecnologia de inteligência artificial (IA) tem uma forte analogia com o comportamento de bandos de animais em busca de um local de repouso. Em tais enxames, é possível encontrar muitas pessoas (solução de otimização, por exemplo, peso) que gostam de permanecer em um grupo e seguir o movimento do grupo. Vamos 'assumir que cada elemento individual do enxame necessita de parar num local de repouso ideal (cf. a melhor solução, por exemplo, o peso mais baixo). Esta necessidade aumenta à medida que se aproxima do local de repouso. Assim, o comportamento do enxame também é influenciado pelas propriedades do espaço (cf. diagrama de resultados).
Porquê esta incursão pela biologia? A razão é muito simples, o processo PSO prossegue de forma semelhante no RFEM ou no RSTAB. A execução do cálculo inicia com um resultado de otimização a partir de uma atribuição aleatória dos parâmetros a serem otimizados. Determina repetidamente novos resultados de otimização com valores de parâmetros variados, os quais são baseados na experiência das mutações do modelo realizadas anteriormente. O processo continua até que o número especificado de possíveis mutações do modelo seja alcançado.
Como alternativa a este método, o programa também oferece um método de processamento em lote. Este método tenta verificar todas as possíveis mutações do modelo especificando aleatoriamente os valores para os parâmetros de otimização até ser alcançado um número pré-determinado de possíveis mutações do modelo.
Após calcular uma mutação do modelo, ambas as variantes verificam também os respetivos resultados de dimensionamento ativados dos módulos. Além disso, guardam a variante com o correspondente resultado de otimização e atribuição de valores dos parâmetros de otimização se a utilização for < 1.
Os custos totais e as emissões estimados podem ser determinados a partir das respetivas somas dos materiais individuais. As somas dos materiais são compostas pelas somas parciais baseadas no peso, no volume e na área dos elementos de barra, superfície e sólido.
As normas já especificam os métodos de aproximação (por exemplo, cálculo da deformação de acordo com EN 1992-1-1, 7.4.3 ou ACI 318-19) necessários para o cálculo da deformação. Neste caso, as chamadas rigidezes efetivas são calculadas nos elementos finitos de acordo com o estado limite do betão fendilhado/não fendilhado existente. Estas resistências efetivas podem depois ser utilizadas para determinar as deformações através de outro cálculo MEF.
Considere uma secção de betão armado para o cálculo das rigidezes efetivas dos elementos finitos. Baseado nos esforços internos determinados para o estado limite de utilização no RFEM, classifique a secção de betão armado como "fendilhada" ou "não fendilhada". Tem em consideração a influência do betão entre as fendas? Neste caso, isso é realizado através de um coeficiente de distribuição (por exemplo, de acordo com EN 1992-1-1, equação 7.19, ou ACI 318-19). O comportamento do material para o betão é aplicado de forma linear elástica na área de compressão e tração até ser atingida a resistência à tração do betão. Este procedimento é suficientemente preciso para o estado limite de utilização.
Quando determina a resistência efetiva, pode ter em consideração a fluência e a retração ao "nível da secção". Não necessita de considerar a influência da retração e da fluência em sistemas estaticamente indeterminados com este método de aproximação (por exemplo, as forças de tração da deformação da retração no caso dos sistemas restringidos em todos os lados não são determinadas, mas têm de ser consideradas separadamente). Em resumo, o cálculo das deformações é realizado em dois passos:
Cálculo da resistência efetiva da secção de betão armado, assumindo as condições linear elásticas
Cálculo da deformação, utilizando a resistência efetiva com o MEF
Determinação da deformação nas secções fendilhadas (estado II), por exemplo, de acordo com EN 1992-1-1, 7.4.3 e ACI 318-19 24.2.3 tabela 24.2.3.5
Consideração de reforço de tração
Consideração de fluência e retração
Verificação de fadiga de acordo com a norma EN 1992-1-1, Capítulo 6.8 (ver Função de produto)
Verificação da resistência ao fogo simplificada de acordo com a EN 1992-1-2 para pilares (Capítulo 5.3.2) e vigas (Capítulo 5.6) (ver Função de produto)
Verificação sísmica de acordo com o Eurocódigo 8 (ver Função de produto)
Discriminação das razões pelas quais o dimensionamento falhou
Detalhes de dimensionamento para todas as posições de dimensionamento para um melhor rastreamento da determinação da armadura
Otimização opcional da secção
Visualização da secção de betão com armadura em representação 3D
Criação de diagramas de interação 2D, por exemplo, diagrama M-N
Visualização da resistência de corte no diagrama de interação 3D
É sabido que o cálculo da frequência de passos é complexo para qualquer tipo de laje de piso ou escada irregular. O Footfall Analysis utiliza o modelo RFEM e os resultados da análise modal RF-DYNAM Pro - Natural Vibrations para determinar os níveis de vibração em todos os pontos da laje de piso. Um método de análise rigoroso é essencial para permitir uma investigação precisa do comportamento dinâmico do piso.
O software incorpora os procedimentos de análise mais atualizados, permitindo ao utilizador escolher entre os dois métodos de cálculo mais utilizados, nomeadamente o método do Concrete Centre (CCIP-016) e o método do Steel Construction Institute (P354).
A não linearidade de articulação de extremidade de barra "Andaime – N/phiy phiz" e "Diagrama de andaime" permitem a simulação mecânica de juntas de tubo com mangas de tubo entre dois elementos de barra.
O modelo equivalente transfere, em função do estado de compressão na extremidade de barra, o momento fletor através do tubo exterior com excesso de pressão e, após fechar positivamente, também através da manga de tubo interior.
O RF-/DYNAM Pro - Nonlinear Time History está integrado na estrutura do módulo RF‑/DYNAM Pro - Forced Vibrations e é expandido através de dois métodos de análise não-lineares (no RSTAB só um método de análise).
Os diagramas força-tempo podem ser introduzidos pelo utilizador como transitórios, periódicos ou em função do tempo. Os casos de carga dinâmicos combinam os diagramas de tempo com os casos de carga estáticos, o que dá muita flexibilidade. No seguimento, é possível definir intervalos de tempo para o cálculo, o amortecimento estrutural e as opções de exportação nos casos de carga dinâmicos.
Após iniciar o cálculo, o programa efetua uma determinação da forma na estrutura completa. O cálculo considera a interação entre os elementos da forma determinada (membranas, cabos etc.) e a estrutura de apoio.
Este processo é realizado iterativamente como uma análise não linear especial, inspirado no sistema URS (Updated Reference Strategy) do Prof. Bletzinger/Prof. Ramm. Esta tecnologia caracteriza-se por as formas em equilíbrio serem obtidas considerando o pré-esforço predefinido.
Além disso, este método permite considerar cargas individuais, tais como peso próprio ou pressão interna de estruturas pneumáticas na realização do processo de determinação da forma. O pré-esforço para superfícies (por exemplo, membranas) pode ser definido através de dois métodos diferentes:
Método padrão – prescrição de pré-esforço necessário numa superfície
Método de projeção – prescrição de pré-esforço necessário na projeção de uma superfície, estabilização em especial para formas cónicas
Para o cálculo de deformações segundo os métodos de aproximação definidos nas normas (por exemplo, cálculo de deformações de acordo com 7.4.3, EN 1992-1-1), é calculada a resistência efetiva nos elementos finitos correspondente ao estado limite do betão fendilhado/não fendilhado existente. De seguida, essa resistência é utilizada para determinar a deformação da superfície através do repetido cálculo do MEF.
O RF-CONCRETE Deflect tem em consideração a secção de betão armado para calcular a resistência efetiva dos elementos finitos. Baseado nos esforços internos determinados para o estado limite de utilização no RFEM, o programa classifica a secção de betão armado como 'fendilhada' ou 'não fendilhada'. Se a contribuição do betão entre as fendas também é tida em consideração, é considerado um coeficiente de distribuição (por exemplo, z de acordo com a equação 7.19, EN 1992-1-1). O comportamento do material para o betão é aplicado de forma linear-elástica na área de compressão e tração até ser atingida a resistência à tração do betão, a qual é suficientemente precisa para o estado limite de utilização.
A fluência e a retração são consideradas quando é determinada a resistência efetiva no "nível da secção". A influência da fluência e da retração para sistemas estaticamente indeterminados não é tida em consideração por este método de aproximação (por exemplo, as forças de tração da extensão da retração no caso dos sistemas limitados em todos os lados não são determinadas, mas devem ser consideradas separadamente). Em resumo, o RF-CONCRETE Deflect calcula as deformações em dois passos:
Cálculo da resistência efetiva da secção de betão armado, assumindo as condições linear-elásticas
Cálculo da deformação utilizando a resistência efetiva com o MEF
Estão disponíveis os seguintes modelos de materiais com o RF-MAT NL:
Isotrópico plástico 1D/2D/3D e isotrópico não linear elástico 1D/2D/3D
Aqui podem ser selecionados três tipos de definição diferentes:
Básico (definição de uma tensão equivalente à qual o material começa a plastificar)
Bilinear (definição da tensão equivalente e de um módulo de extensão de endurecimento)
Diagrama:
Definição do diagrama poligonal tensão-extensão
Opção para guardar/importar
Interface com o MS Excel
Ortotrópico plástico 2D/3D (Tsai-Wu 2D/3D)
É possível definir características (módulos de elasticidade, módulos de corte, coeficientes de Poisson) e as resistências últimas dos materiais (tensão, compressão, corte) em dois ou três eixos.
Alvenaria isotrópica 2D
É possível especificar as tensões de tração limites σx,limite e σy,limite bem como um coeficiente de endurecimento CH.
Alvenaria ortotrópica 2D
O modelo de material Alvenaria ortotrópica 2D é um modelo elastoplástico que permite adicionalmente o amolecimento do material que pode ser diferente nas direções x e y locais de uma superfície. O modelo do material é adequado para paredes de alvenaria (sem armadura) com cargas no plano do painel.
Dano isotrópico 2D/3D
Aqui é possível definir diagramas tensão-deformação antimétricos. O módulo de elasticidade é calculado em cada passo do diagrama tensão-deformação utilizando Ei = (σi -σi-1 )/(εi -εi-1 ).
Viga de cobertura de duas águas com banzo inferior reto
Viga arqueada
Viga de cobertura de duas águas com altura constante
Viga de cobertura de duas águas com altura variável
Viga em ventre de peixe – parabólico
Viga em ventre de peixe – linear com arredondamentos na zona central
Cálculo de vigas assimétricas com e sem consolas
Disposição de um bordo de cumeeira solta
Opção para considerar elementos de reforço para tração transversal
Dois tipos de verificação disponíveis para elementos de reforço de tração transversal:
Construtiva, caso necessário
Absorção total das tensões de tração transversal
Cálculo do número necessário de elementos de reforço para tração transversal e representação gráfica da disposição na viga
Entrada simples da geometria com gráficos úteis
Geração confortável das cargas de neve de acordo com EN 1991-1-3 ou DIN 1055:2005, parte 5
Determinação automática das cargas de vento de acordo com EN 1991-1-4 ou DIN 1055:2005, parte 4
Possibilidade de definir casos de carga e aplicações de carga personalizados
Geração automática de qualquer tipo de combinação de cargas
Ligação ao MS Excel, controlável através de interface COM
Biblioteca de materiais para ambas as normas
No EC 5 (EN 1995), estão de momento disponíveis os seguintes anexos nacionais:
DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 (Alemanha)
NBN EN 1995-1-1/ANB:2012-07 (Bélgica)
DK EN 1995-1-1/NA:2011-12 (Dinamarca)
SFS EN 1995-1-1/NA:2007-11 (Finlândia)
NF EN 1995-1-1/NA:2010-05 (França)
UNI EN 1995-1-1/NA:2010-09 (Itália)
NEN EN 1995-1-1/NB:2007-11 (Países Baixos)
ÖNORM B 1995-1-1:2015-06 (Áustria)
PN EN 1995-1-1/NA:2010-09 (Polónia)
SS EN 1995-1-1 (Suécia)
STN EN 1995-1-1/NA:2008-12 (Eslováquia)
SIST EN 1995-1-1/A101:2006-03 (Eslovénia)
CSN EN 1995-1-1:2007-09 (República Checa)
BS EN 1995-1-1/NA:2009-10 (Reino Unido)
Biblioteca extensa para cargas permanentes
Atribuição de estruturas portantes para classes de utilização e especificação de categorias de classes de utilização
Determinação de quocientes de verificação, forças nos apoios e deformações
Breve informação sobre verificações cumpridas e não cumpridas
Escalas de referência coloridas nas janelas de resultados
Exportação direta de dados para o MS Excel
Interface DXF para criação de documentos de produção em CAD
Idiomas do programa: português, inglês, alemão, francês, espanhol, italiano, checo, polaco, neerlandês, russo e chinês.
Relatório de impressão com todas as verificações necessárias, disponível nos seguintes idiomas: português, inglês, alemão, francês, espanhol, italiano, checo, polaco, neerlandês, russo e chinês.
Estão à disposição três possibilidades para reduzir o número de combinações. Os dois primeiros procedimentos apenas estão disponíveis para a geração de combinações de carga mas não para as combinações de resultados.
Com a primeira opção é possível analisar de forma automática todos os casos de carga resultantes (forças internas, deformações etc.) dos elementos selecionados. De seguida, o programa gera apenas aquelas combinações que incluem os casos de carga que produzem um máximo e um mínimo. Além disso, pode ser definido um número máximo de casos de carga relevantes, ou podem ser negligenciados os casos de carga que fazem apenas uma pequena contribuição para os valores máximos e mínimos.
A segunda opção permite que o programa avalie automaticamente as combinações de resultados geradas temporariamente ou definidas pelo utilizador. De seguida, apenas as combinações de carga determinantes são criadas.
A terceira possibilidade para reduzir o número de combinações geradas é classificar apenas as ações selecionadas como ações principais.
Para a determinação de valores próprios, estão disponíveis dois métodos:
Métodos diretos
Os métodos diretos (Lanczos, raízes de polinómios característicos, método de iteração de subespaço) são adequados para modelos de pequena e média dimensão. Estes métodos rápidos para solucionadores de equações necessitam de muita memória (RAM) no computador. Em sistemas de 64 bits, é utilizada mais memória, podendo, por isso, ser calculadas estruturas mais complexas de forma rápida.
Método de iteração ICG (Incomplete Conjugate Gradient)
Este método necessita de pouca memória. Os valores próprios são determinados sucessivamente. Este método deve ser utilizado para o cálculo de grandes estruturas com poucos valores próprios.
Com o RF-STABILITY, pode também ser efetuada uma análise de estabilidade não linear, o qual, mesmo para estruturas não lineares, fornece resultados próximos da realidade. O fator de carga crítica é determinado através do aumento sucessivo de cargas do caso de carga subjacente, até ser atingida a instabilidade. Durante o aumento de carga, são consideras não linearidades, tais como barras que falham, apoios e fundações, assim como não linearidades de materiais.
Em primeiro lugar, seleciona-se um caso de carga ou uma combinação de cargas, cujos esforços axiais devem ser utilizados para o cálculo da estabilidade. É possível definir outro caso de carga para, por exemplo, Por exemplo, tem de considerar um pré-esforço inicial.
De seguida, é decidido se a análise deve ser linear ou não linear. Dependendo do caso de aplicação, é possível utilizar um método de cálculo direto, por exemplo, de acordo com Lanczos ou o método de iteração ICG. As barras que não estão integradas em superfícies, por norma, são representadas como elementos de barras com dois nós de EF. Com tais elementos, não seria possível considerar a encurvadura local de uma barra individual, por isso, existe a possibilidade de dividir automaticamente este tipo de barras.
Se introduzir um caso de carga ou uma combinação de cargas no programa, o cálculo de estabilidade é ativado. Pode definir outro caso de carga, por exemplo, para considerar um pré-esforço inicial.
De seguida, é necessário especificar se a análise deve ser linear ou não linear. Dependendo do caso de aplicação, pode escolher um método de cálculo direto, por exemplo, o método de Lanczos ou o método de iteração ICG. As barras que não estão integradas em superfícies, por norma, são representadas como elementos de barras com dois nós de EF. Com tais elementos, o programa não consegue considerar a encurvadura local de uma barra individual, Por isso, existe a possibilidade de dividir automaticamente este tipo de barras.
Para a determinação de valores próprios, pode selecionar dois métodos:
Métodos diretos
Os métodos diretos (Lanczos [RFEM], raízes de polinómios característicos [RFEM], método de iteração de subespaço [RFEM/RSTAB], iteração inversa deslocada [RSTAB]) são adequados para modelos de pequena e média dimensão. Utilize estes métodos de resolução rápida apenas se o seu computador tiver uma grande capacidade de memória RAM.
Método de iteração ICG (Incomplete Conjugate Gradient [RFEM])
Em contrapartida, este método requer apenas uma pequena quantidade de memória. Os valores próprios são determinados sucessivamente. Este método deve ser utilizado para o cálculo de grandes estruturas com poucos valores próprios.
Com o módulo Estabilidade da estrutura, também pode realizar uma análise de estabilidade não linear com o método incremental. Esta análise fornece resultados próximos da realidade, mesmo para estruturas não lineares. O fator de carga crítica é determinado através do aumento sucessivo de cargas do caso de carga subjacente, até ser atingida a instabilidade. Durante o aumento de carga, são consideras não linearidades, tais como barras que falham, apoios e fundações, assim como não linearidades de materiais. Após o incremento de carga, pode realizar opcionalmente uma análise de estabilidade linear no último estado estável para determinar o modo de estabilidade.
Determinação de armadura longitudinal, de corte e de torção
Representação de armadura mínima e de compressão
Determinação da profundidade do eixo neutro, extensão do betão e aço
Dimensionamento das secções das barras afetadas pela flexão em dois eixos
Dimensionamento de barras de secção variável
Determinação da deformação nas secções fendilhadas (estado II), por exemplo, de acordo com EN 1992-1-1, 7.4.3
Consideração de reforço de tração
Consideração de fluência e retração
Discriminação das razões pelas quais o dimensionamento falhou
Detalhes de dimensionamento para todas as posições de dimensionamento para um melhor rastreamento da determinação da armadura
Opções para otimizar as secções
Visualização da secção de betão com armadura em representação 3D
Saída completa da lista de aços
Dimensionamento da proteção contra o fogo de acordo com o método simplificado (método da área) em concordância com EN 1992-1-2 para secções circulares e retangulares
Extensão opcional do módulo adicional RF-CONCRETE Members através de um cálculo não linear dos pórticos para o estado limite último e para o estado limite de utilização. Com esta extensão é possível o dimensionamento de componentes estruturais com risco de instabilidade através de um cálculo não linear assim como realizar a análise de deformação não linear de pórticos 3D. Mais informação pode ser obtida na descrição do produto RF-CONCRETE NL.