В одной из предыдущих статей объясняются общие методы расчета и моделирования балок, выступов и тавровых балок с трещинами. В данной статье описан процесс проектирования неразрезной балки из железобетона. Расчет может быть выполнен в дополнительных модулях CONCRETE и RF ‑ CONCRETE Members в сочетании с лицензиями на EC2 и RF ‑ CONCRETE NL.
Конструктивная система и ее нагружение
Сплошная балка состоит из прямоугольного сечения 20/35 см и класса бетона C30/37.
Постоянные нагрузки и транспортные нагрузки разделены на три загружения. Для определения расчетных комбинаций в соответствии с EN 1990 используется автоматическая комбинаторика для предельного состояния по предельному состоянию и предельного состояния по пригодности к эксплуатации (обычная расчетная ситуация) программы RFEM/RSTAB.
Линейный расчет арматуры в ULS
Сначала определяется арматура по предельному состоянию. Расчет выполняется с учетом перераспределения моментов и уменьшения внутренних сил результирующей комбинации RC1. Кроме того, задаются следующие параметры армирования:
- Диаметр арматуры 16 мм
- Сокращение арматуры по трем направлениям
- Бетонное покрытие 30 мм
- Минимальное армирование 2 Ø 12 для верхнего и нижнего слоя
- Конструктивная арматура для максимального шага арматуры 15 см при Ø 12
На основе этих записей программа определяет концепцию армирования в соответствии с линейно-упругим подходом. В окне 3.1 можно проверить арматуру, которая является основой для нелинейного расчета.
Нелинейный расчет ширины трещин и деформаций в SLS
Нелинейный расчет предельного состояния по пригодности к эксплуатации выполняется для сочетаний нагрузок от LC6 до LC8 (результирующие сочетания не допускают каких-либо четких соотношений напряжения и деформации). В нелинейном расчете необходимо интегрировать эффекты жесткости при растяжении. Для этого применяется метод с модифицированной характеристической кривой для стали по [2].
Кроме того, учитываются эффекты ползучести и усадки. Их можно установить в окне 1.3.
Результаты
Выполнен физический и геометрический нелинейный расчет. Итерация состояния деформированного состояния выполняется на плоскости сечения. На основе распределения внутренних сил в итерационном цикле всегда рассчитываются новые текущие деформационно-напряженные состояния. Сходимость достигается при установке состояния равновесия.
Как и ожидалось, максимальные деформации происходят в поле 1 при нагружении LC6 (LC1 + 0,5 ∙ LC2). Ширина трещин невелика.
Деформация, возникающая в результате нелинейного расчета с учетом эффекта ползучести, значительно превышает деформацию из чисто линейного расчета упругости без эффекта ползучести. Это очевидно при сравнении деформаций.
Диаграмма жесткости показывает, что большая часть поля 1 имеет трещины в рабочем состоянии.
Заключение
По сравнению с линейно-упругим расчетом железобетонных компонентов, нелинейный расчет жесткости и напряжений дает значения деформации, которые могут быть значительно выше с учетом образования трещин. Этот эффект может быть устранен с помощью методов нелинейного расчета, реализованных в дополнительных модулях для расчета конструкций и проектирования железобетонных конструкций от Dlubal Software. Здесь также можно учесть эффекты ползучести и усадки.