Un des articles précédents est consacré aux méthodes générales de calcul et de modélisation des poutres en retombée, des nervures et des poutres en T à l’état fissuré.
Cet article décrit le processus de vérification d'une poutre continue en béton armé. L'analyse peut être effectuée dans les modules additionnels CONCRETE et RF-CONCRETE Members ainsi que dans les licences EC2 et RF-CONCRETE NL.
Système et charge
La poutre continue est composée d'une section rectangulaire de 20/35 cm et d'un béton de classe C30/37.
Les charges permanentes et les charges de trafic sont organisées en trois cas de charge. Les combinaisons automatiques pour l'état limite ultime et l'état limite de service (situation de projet habituelle) de RFEM/RSTAB sont utilisées pour déterminer les combinaisons de calcul selon l'EN 1990.
Calcul linéaire des armatures à l'ELU
Tout d'abord, l'armature est déterminée pour l'état limite ultime. Le calcul est effectué en tenant compte de la redistribution des moments et de la réduction des efforts internes de la combinaison de résultats CR1. De plus, les paramètres d'armatures suivants sont spécifiés :
- Diamètre d'armatures de 16 mm
- Réduction des armatures pour trois zones
- Enrobage de béton de 30 mm
- Armatures minimales de 2 Ø 12 pour les positions supérieure et inférieure
- Armatures secondaires pour la distance maximale des armatures de 15 cm avec Ø 12
À partir de ces entrées, le programme détermine un concept d'armature selon l'approche élastique linéaire. La fenêtre 3.1 permet de contrôler les armatures, qui constituent la base de l'analyse non linéaire.
Calcul non linéaire des ouvertures de fissures et des déformations à l'ELS
Le calcul non linéaire de l'état limite de service est effectué pour les combinaisons de charges CC6 à CC8 (les combinaisons de résultats ne permettent pas de relations contrainte-déformation claires). Les effets de raidissement en traction doivent être intégrés dans l'analyse non linéaire. Pour ce faire, la méthode avec la courbe caractéristique modifiée pour l'acier selon [2] est appliquée.
![Fenêtre « 1.1 Données de base » pour l’ELS avec les paramètres pour le calcul non linéaire selon [2]](/fr/webimage/009376/2418466/03-fr-png.png?mw=760&hash=3e937d0541853a01ff4c8597a7b1cafa6907bbd4)
De plus, les effets de fluage et de retrait sont considérés. Ces options peuvent être définies dans la fenêtre 1.3.
résultats
Un calcul physique et géométrique non linéaire est effectué. L'itération de l'état de l'état de déformation est effectuée sur le plan de la section. Les nouveaux états de contrainte-déformation actuels sont toujours calculés en fonction de la distribution des efforts internes dans le cycle d'itération. La convergence est atteinte lorsque l'état d'équilibre est défini.
Comme prévu, les déformations maximales ont lieu dans le champ 1 pour le chargement du CC6 (CC1 + 0,5 ∙ CC2). Les ouvertures des fissures sont faibles.
La déformation résultante du calcul non linéaire avec considération de l'effet de fluage est considérablement plus élevée que la déformation du calcul linéaire élastique sans l'effet de fluage. Ce phénomène se reflète clairement sur la comparaison des déformations.
Le diagramme de rigidité montre qu'une grande partie du champ 1 est fissurée à l'état limite de service.
Conclusion
L'analyse non linéaire de la rigidité et des contraintes fournit des valeurs de déformation qui peuvent être considérablement plus élevées si l'on considère la formation de fissures par rapport au calcul linéaire-élastique des composants en béton armé. Cet effet peut être résolu à l'aide des méthodes d'analyse non linéaires implémentées dans les modules complémentaires pour le calcul de structures en béton armé de Dlubal Software. Il est également possible de considérer les effets de fluage et de retrait.