156x
009958
2025-09-16

Расчёт несущей способности и устойчивости сечений в соответствии с DIN EN 1993-1-3:2010-12

Описание

В примере показана проверка несущей способности сечения и проверка устойчивости в соответствии с DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1] для рамной стойки. Стойка в направлении z является балкой на простых опорах. В третьих точках высоты стойки она удерживается сбоку в направлении y. Дополнительно в середине стойки предотвращается вращение вокруг оси x. Сечение состоит из двух C-профилей, расположенных спинка к спинке и соединённых друг с другом парами болтов в зоне стенки. Соединение выполнено так, чтобы не предотвращалось локальное выпучивание по всей ширине стенки. Стойка нагружена осевой сжимающей силой и тремя поперечными нагрузками. Модель основана на примере L из примеров проектирования ECCS-TC7 [2].

Материал Модуль упругости E 210000,00 Н/мм²
Коэффициент Пуассона ν 0,30
Модуль сдвига G 80769,23 Н/мм²
Основной предел текучести S350GD fyb 350,00 Н/мм²
Частичный коэффициент безопасности для несущей способности сечений γM0 1,00
Частичный коэффициент безопасности для сопротивления элемента против потери устойчивости γM1 1,00
Геометрия Система Высота стойки L 8000,00 мм
Расстояние приложения нагрузки от основания xF1 2000,00 мм
Расстояние приложения нагрузки от основания xF2 4000,00 мм
Расстояние приложения нагрузки от основания xF3 6000,00 мм
Длина жёсткого приложения нагрузки ss 64,00 мм
Сечение Высота h 250,00 мм
Ширина части сечения b1 80,00 мм
Толщина t 2,50 мм
Внутренний радиус ri 5,00 мм
Высота ребра жесткости c 40,00 мм
Нагрузки Сжимающая сила Nd 40,00 кН
Поперечная нагрузка Fd 8,00 кН

Настройки RFEM

Модель составлена в RFEM 6.11.0011 Теория I порядка Изотропная линейно-упругая модель материала

Результаты

Сравнительное значение ECCS RFEM 6 Отклонение
Несущая способность на срез по 6.1.5
Несущая способность на поперечную силу Vb,Rd 150,90 кН 150,90 кН 0,00 %
Использование η 0,08 0,08 0,00 %
Локальное приложение нагрузки по 6.1.7
Несущая способность сечения на локальное приложение нагрузки Rw,Rd 59,24 кН 59,24 кН 0,00 %
Использование η 0,14 0,14 0,00 %
Комбинированное нагружение сжатием и изгибом по 6.1.9
Граничная сжимающая сила Nc,Rd 551,00 кН 518,21 кН 5,95 %
Использование η 0,61 0,61 0,00 %
Комбинированное нагружение изгибом и локальным приложением нагрузки или реакцией опоры по 6.1.11
Несущая способность на момент Mc,Rd 59,94 кНм 59,93 кНм 0,02 %
Использование η по (6.28c) 0,54 0,54 0,00 %
Изгибная гибкость вокруг оси y по 6.2.2
Идеальная нагрузка ветвления для изгибной гибкости Ncr,y 700,14 кН 700,10 кН 0,01 %
Несущая способность на изгибную гибкость Nb,y,Rd 409,04 кН 393,57 кН 3,78 %
Изгибная гибкость вокруг оси z по 6.2.2
Идеальная нагрузка ветвления для изгибной гибкости Ncr,z 2001,65 кН 2001,63 кН 0,00 %
Несущая способность на изгибную гибкость Nb,z,Rd 481,10 кН - - 1)
Крутонагибание и изгибное крутонагибание по 6.2.3
Идеальная нагрузка ветвления для крутонагибания Ncr,T 924,29 кН 939,24 кН 1,62 %
Несущая способность на крутонагибание или изгибное крутонагибание Nb,T,Rd 408,57 кН 393,33 кН 3,73 %
Изгиб и центральная сжимающая сила по 6.2.5
Идеальный крутящий момент изгибного крутонагибания Mcr для дестабилизирующего эффекта поперечных нагрузок 133,18 кНм 222,07 кНм 66,74 % 2)
Использование η 0,81 0,77 4,93 %

1) Несущая способность на изгибную гибкость не рассчитывается, поскольку проверка изгибной гибкости может быть опущена согласно EN 1993-1-1, 6.3.1.2(4). 2) Идеальный момент изгибного крутонагибания рассчитывается в [2] на упрощенной системе согласно ENV 1993-1-1:1992, Приложение F, Таблица F.1.1. В RFEM же он определяется с помощью анализа собственных значений на реальной системе, что приводит к более высокому идеальному моменту изгибного крутонагибания.


Ссылки


;