Descrição
O exemplo mostra a verificação da capacidade de carga da seção transversal e a verificação de estabilidade de acordo com a norma DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1] para um pilar de estrutura. O pilar é projetado como uma viga articulada na direção z. Nos pontos de um terço da altura do pilar, ele é sustentado lateralmente na direção y. Além disso, a rotação em torno do eixo x é impedida no meio do pilar. A seção transversal é composta por dois perfis C, dispostos de costas um para o outro e conectados por pares de parafusos na área da alma. A conexão é tal que o encurvamento local em toda a largura da alma não é impedido. O pilar é sujeito a uma força axial de compressão e três cargas transversais. O modelo é baseado no exemplo L dos exemplos de dimensionamento do ECCS-TC7 [2].
| Material | Módulo de Elasticidade | E | 210000,00 | N/mm² | |
| Coeficiente de Poisson | ν | 0,30 | |||
| Módulo de Corte | G | 80769,23 | N/mm² | ||
| Limite de escoamento básico S350GD | fyb | 350,00 | N/mm² | ||
| Fator parcial de segurança para a capacidade de carga da seção transversal | γM0 | 1,00 | |||
| Fator parcial de segurança para a resistência do elemento contra falha de estabilidade | γM1 | 1,00 | |||
| Geometria | Sistema | Altura do pilar | L | 8000,00 | mm |
| Distância da introdução de carga ao ponto de apoio | xF1 | 2000,00 | mm | ||
| Distância da introdução de carga ao ponto de apoio | xF2 | 4000,00 | mm | ||
| Distância da introdução de carga ao ponto de apoio | xF3 | 6000,00 | mm | ||
| Comprimento da introdução de carga rígida | ss | 64,00 | mm | ||
| Seção Transversal | Altura | h | 250,00 | mm | |
| Largura da parte da seção | b1 | 80,00 | mm | ||
| Espessura | t | 2,50 | mm | ||
| Raio interno | ri | 5,00 | mm | ||
| Altura do enrijecedor | c | 40,00 | mm | ||
| Cargas | Força de compressão | Nd | 40,00 | kN | |
| Carga transversal | Fd | 8,00 | kN | ||
Configurações do RFEM
Modelado no RFEM 6.11.0011 Teoria da Primeira Ordem Modelo de material linear-elástico isotrópico
Resultados
| Valor de Comparação | ECCS | RFEM 6 | Desvio |
| Capacidade de Carga ao Cisalhamento segundo 6.1.5 | |||
| Capacidade de Carga ao Cisalhamento Vb,Rd | 150,90 kN | 150,90 kN | 0,00 % |
| Utilização η | 0,08 | 0,08 | 0,00 % |
| Introdução de Carga Local segundo 6.1.7 | |||
| Capacidade de carga da seção para introdução de carga local Rw,Rd | 59,24 kN | 59,24 kN | 0,00 % |
| Utilização η | 0,14 | 0,14 | 0,00 % |
| Esforço combinado de Compressão e Flexão segundo 6.1.9 | |||
| Força de compressão limite Nc,Rd | 551,00 kN | 518,21 kN | 5,95 % |
| Utilização η | 0,61 | 0,61 | 0,00 % |
| Esforço combinado de Flexão e Introdução de Carga Local ou Reação de Apoio segundo 6.1.11 | |||
| Capacidade de momento flexionante Mc,Rd | 59,94 kNm | 59,93 kNm | 0,02 % |
| Utilização η segundo (6.28c) | 0,54 | 0,54 | 0,00 % |
| Flambagem pela flexão em torno do eixo y segundo 6.2.2 | |||
| Carga de bifurcação ideal para flambagem Ncr,y | 700,14 kN | 700,10 kN | 0,01 % |
| Capacidade de carga para flambagem Nb,y,Rd | 409,04 kN | 393,57 kN | 3,78 % |
| Flambagem pela flexão em torno do eixo z segundo 6.2.2 | |||
| Carga de bifurcação ideal para flambagem Ncr,z | 2001,65 kN | 2001,63 kN | 0,00 % |
| Capacidade de carga para flambagem Nb,z,Rd | 481,10 kN | - | - 1) |
| Flambagem por Torção e Flambagem por Torção-Flexão segundo 6.2.3 | |||
| Carga de bifurcação ideal para flambagem por torção Ncr,T | 924,29 kN | 939,24 kN | 1,62 % |
| Capacidade de carga para flambagem por torção ou flambagem por torção-flexão Nb,T,Rd | 408,57 kN | 393,33 kN | 3,73 % |
| Flexão e força de compressão centrada segundo 6.2.5 | |||
| Momento de flambagem-torção ideal Mcr para efeito desestabilizador das cargas transversais | 133,18 kNm | 222,07 kNm | 66,74 % 2) |
| Utilização η | 0,81 | 0,77 | 4,93 % |
1) A capacidade de carga para flambagem pela flexão não é calculada, pois a verificação de flambagem pode ser omitida de acordo com EN 1993-1-1, 6.3.1.2(4). 2) O momento de flambagem-torção ideal é calculado em [2] para um sistema simplificado de acordo com ENV 1993-1-1:1992, Anexo F, Tabela F.1.1. No RFEM, a determinação é feita através de uma análise de valores próprios no sistema real, o que leva a um momento de flambagem-torção ideal maior.
