Description
L'exemple montre la vérification de la capacité de portée de la section transversale et la vérification de la stabilité selon DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1] pour un poteau de cadre. Le poteau est conçu comme une poutre à appui simple dans la direction z. Aux points tiers de la hauteur du poteau, il est maintenu latéralement dans la direction y. De plus, la rotation autour de l'axe x est empêchée au milieu du poteau. La section est composée de deux profilés en forme de C, disposés dos à dos et reliés par des paires de boulons dans la partie de l'âme. La connexion est telle qu'elle ne prévient pas le flambement local sur toute la largeur de l'âme. Le poteau est sollicité par une force de compression axiale et trois charges transversales. Le modèle est basé sur l'exemple L des exemples de calcul ECCS-TC7 [2].
| Matériau | Module d'élasticité | E | 210000,00 | N/mm² | |
| Coefficient de Poisson | ν | 0,30 | |||
| Module de cisaillement | G | 80769,23 | N/mm² | ||
| Limite d'élasticité de base S350GD | fyb | 350,00 | N/mm² | ||
| Coefficient partiel de sécurité pour la sollicitabilité des sections transversales | γM0 | 1,00 | |||
| Coefficient partiel de sécurité pour la résistance de l'élément contre le défaut de stabilité | γM1 | 1,00 | |||
| Géométrie | Système | Hauteur du poteau | L | 8000,00 | mm |
| Distance d'application de la charge du pied | xF1 | 2000,00 | mm | ||
| Distance d'application de la charge du pied | xF2 | 4000,00 | mm | ||
| Distance d'application de la charge du pied | xF3 | 6000,00 | mm | ||
| Longueur d'application rigide de la charge | ss | 64,00 | mm | ||
| Section transversale | Hauteur | h | 250,00 | mm | |
| Largeur de la section partielle | b1 | 80,00 | mm | ||
| Épaisseur | t | 2,50 | mm | ||
| Rayon intérieur | ri | 5,00 | mm | ||
| Hauteur du raidisseur | c | 40,00 | mm | ||
| Charges | Force de compression | Nd | 40,00 | kN | |
| Charge transversale | Fd | 8,00 | kN | ||
Paramètres RFEM
Modélisé dans RFEM 6.11.0011 Théorie du premier ordre Modèle de matériau isotrope linéaire-élastique
Résultats
| Valeur de référence | ECCS | RFEM 6 | Écart |
| Capacité de cisaillement selon 6.1.5 | |||
| Capacité portante de cisaillement Vb,Rd | 150,90 kN | 150,90 kN | 0,00 % |
| Utilisation η | 0,08 | 0,08 | 0,00 % |
| Application de charges locales selon 6.1.7 | |||
| Sollicitabilité de la section pour l'application de charges locales Rw,Rd | 59,24 kN | 59,24 kN | 0,00 % |
| Utilisation η | 0,14 | 0,14 | 0,00 % |
| Combinaison de compression et de flexion selon 6.1.9 | |||
| Capacité portante limite de compression Nc,Rd | 551,00 kN | 518,21 kN | 5,95 % |
| Utilisation η | 0,61 | 0,61 | 0,00 % |
| Combinaison de flexion et de charge locale ou réaction d'appui selon 6.1.11 | |||
| Capacité portante au moment Mc,Rd | 59,94 kNm | 59,93 kNm | 0,02 % |
| Utilisation η selon (6.28c) | 0,54 | 0,54 | 0,00 % |
| Flambement par flexion autour de l'axe y selon 6.2.2 | |||
| Charge critique idéale de flambement par flexion Ncr,y | 700,14 kN | 700,10 kN | 0,01 % |
| Capacité de flambement par flexion Nb,y,Rd | 409,04 kN | 393,57 kN | 3,78 % |
| Flambement par flexion autour de l'axe z selon 6.2.2 | |||
| Charge critique idéale de flambement par flexion Ncr,z | 2001,65 kN | 2001,63 kN | 0,00 % |
| Capacité de flambement par flexion Nb,z,Rd | 481,10 kN | - | - 1) |
| Flambement par torsion et par torsion-flexion selon 6.2.3 | |||
| Charge critique idéale de flambement par torsion Ncr,T | 924,29 kN | 939,24 kN | 1,62 % |
| Capacité de flambement par torsion ou par torsion-flexion Nb,T,Rd | 408,57 kN | 393,33 kN | 3,73 % |
| Flexion et force de compression centrée selon 6.2.5 | |||
| Moment critique idéal de flambement par torsion Mcr pour l'effet déstabilisant des charges transversales | 133,18 kNm | 222,07 kNm | 66,74 % 2) |
| Utilisation η | 0,81 | 0,77 | 4,93 % |
1) La capacité de flambement par flexion n'est pas calculée car la vérification de flambement par flexion peut être omise conformément à la norme EN 1993-1-1, 6.3.1.2(4). 2) Le moment critique idéal de flambement par torsion est calculé dans [2] sur un système simplifié selon l'ENV 1993-1-1:1992, Annexe F, Tableau F.1.1. Dans RFEM, la détermination est effectuée par une analyse des valeurs propres sur le système réel, ce qui conduit à un moment critique idéal de flambement par torsion plus élevé.
