Descrizione
L'esempio mostra la verifica della capacità portante della sezione trasversale e la verifica di stabilità secondo DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1] per un elemento di supporto di un telaio. Il supporto è progettato come un elemento semplice lungo l'asse z. In corrispondenza dei punti di terzi della sua altezza, il supporto è trattenuto lateralmente lungo l'asse y. Inoltre, la rotazione attorno all'asse x è impedita a metà supporto. La sezione trasversale è costituita da due profili a C, disposti schiena contro schiena e collegati tra loro da coppie di bulloni nel settore dell'anima. Il collegamento è tale che un'instabilità locale su tutta la larghezza dell'anima non è impedita. Il supporto è soggetto a una forza assiale di compressione e a tre carichi trasversali. Il modello si basa sull'esempio L degli esempi di progettazione della ECCS-TC7 [2].
| Materiale | Modulo di elasticità | E | 210000,00 | N/mm² | |
| Coefficiente di Poisson | ν | 0,30 | |||
| Modulo di taglio | G | 80769,23 | N/mm² | ||
| Limite di snervamento base S350GD | fyb | 350,00 | N/mm² | ||
| Fattore di sicurezza parziale per la capacità della sezione trasversale | γM0 | 1,00 | |||
| Fattore di sicurezza parziale per la resistenza dell'elemento strutturale contro l'instabilità | γM1 | 1,00 | |||
| Geometria | Sistema | Altezza del supporto | L | 8000,00 | mm |
| Distanza del carico dal punto base | xF1 | 2000,00 | mm | ||
| Distanza del carico dal punto base | xF2 | 4000,00 | mm | ||
| Distanza del carico dal punto base | xF3 | 6000,00 | mm | ||
| Lunghezza del caricamento rigido | ss | 64,00 | mm | ||
| Sezione trasversale | Altezza | h | 250,00 | mm | |
| Larghezza della sezione parziale | b1 | 80,00 | mm | ||
| Spessore | t | 2,50 | mm | ||
| Raggio interno | ri | 5,00 | mm | ||
| Altezza del rinforzo | c | 40,00 | mm | ||
| Carichi | Forza di compressione | Nd | 40,00 | kN | |
| Carico trasversale | Fd | 8,00 | kN | ||
Impostazioni RFEM
Modellato in RFEM 6.11.0011 Teoria del primo ordine Modello di materiale isotropo lineare-elastico
Risultati
| Valore di confronto | ECCS | RFEM 6 | Deviazione |
| Capacità di taglio secondo 6.1.5 | |||
| Capacità portante al taglio Vb,Rd | 150,90 kN | 150,90 kN | 0,00 % |
| Utilizzo η | 0,08 | 0,08 | 0,00 % |
| Inserimento del carico locale secondo 6.1.7 | |||
| Capacità portante della sezione per il carico locale Rw,Rd | 59,24 kN | 59,24 kN | 0,00 % |
| Utilizzo η | 0,14 | 0,14 | 0,00 % |
| Combinazione di sollecitazioni da compressione e flessione secondo 6.1.9 | |||
| Carico di compressione limite Nc,Rd | 551,00 kN | 518,21 kN | 5,95 % |
| Utilizzo η | 0,61 | 0,61 | 0,00 % |
| Combinazione di sollecitazioni da flessione e carico locale o reazione d'appoggio secondo 6.1.11 | |||
| Capacità portante al momento Mc,Rd | 59,94 kNm | 59,93 kNm | 0,02 % |
| Utilizzo η secondo (6.28c) | 0,54 | 0,54 | 0,00 % |
| Flessione instabile attorno all'asse y secondo 6.2.2 | |||
| Carico critico ideale per flessione instabile Ncr,y | 700,14 kN | 700,10 kN | 0,01 % |
| Capacità di flessione instabile Nb,y,Rd | 409,04 kN | 393,57 kN | 3,78 % |
| Flessione instabile attorno all'asse z secondo 6.2.2 | |||
| Carico critico ideale per flessione instabile Ncr,z | 2001,65 kN | 2001,63 kN | 0,00 % |
| Capacità di flessione instabile Nb,z,Rd | 481,10 kN | - | - 1) |
| Instabilità torsionale e combinazione di instabilità flessionale e torsionale secondo 6.2.3 | |||
| Carico critico ideale per instabilità torsionale Ncr,T | 924,29 kN | 939,24 kN | 1,62 % |
| Capacità per instabilità torsionale o combinazione di instabilità flessionale e torsionale Nb,T,Rd | 408,57 kN | 393,33 kN | 3,73 % |
| Flessione e carico di compressione centrico secondo 6.2.5 | |||
| Momento critico ideale per combinazione di instabilità flessionale e torsionale destabilizzante Mcr | 133,18 kNm | 222,07 kNm | 66,74 % 2) |
| Utilizzo η | 0,81 | 0,77 | 4,93 % |
1) La capacità per flessione instabile non viene calcolata poiché la verifica per instabilità flessionale può essere omessa secondo EN 1993-1-1, 6.3.1.2(4). 2) Il momento critico ideale per combinazione di instabilità flessionale e torsionale è calcolato in [2] su un sistema semplificato secondo ENV 1993-1-1:1992, Allegato F, Tabella F.1.1. In RFEM, la determinazione avviene attraverso un'analisi agli autovalori sul sistema reale, portando a un momento critico ideale più alto.
