Descripción
El ejemplo muestra la comprobación de la capacidad portante de la sección transversal y la prueba de estabilidad según DIN EN 1993-1-3:2010-12 [1] para un soporte de marco. El soporte está dispuesto como una viga simplemente apoyada en dirección z. En los puntos tercios de la altura del soporte, está lateralmente sostenido en dirección y. Además, en el centro del soporte se impide la torsión alrededor del eje x. La sección transversal consta de dos perfiles en C dispuestos espalda con espalda y conectados entre sí mediante pares de tornillos en la zona del alma. La conexión está diseñada de modo que el pandeo local sobre todo el ancho del alma no se impida. El soporte está sometido a una fuerza de compresión axial y tres cargas transversales. El modelo se basa en el ejemplo L de los ejemplos de dimensionamiento del ECCS-TC7 [2].
| Material | Módulo de elasticidad | E | 210000,00 | N/mm² | |
| Coeficiente de Poisson | ν | 0,30 | |||
| Módulo de cortadura | G | 80769,23 | N/mm² | ||
| Límite elástico básico S350GD | fyb | 350,00 | N/mm² | ||
| Coeficiente parcial de seguridad para la capacidad de carga de las secciones transversales | γM0 | 1,00 | |||
| Coeficiente parcial de seguridad para la resistencia del componente contra fallos de estabilidad | γM1 | 1,00 | |||
| Geometría | Sistema | Altura del soporte | L | 8000,00 | mm |
| Distancia de aplicación de la carga desde el punto de apoyo | xF1 | 2000,00 | mm | ||
| Distancia de aplicación de la carga desde el punto de apoyo | xF2 | 4000,00 | mm | ||
| Distancia de aplicación de la carga desde el punto de apoyo | xF3 | 6000,00 | mm | ||
| Longitud de la aplicación de carga rígida | ss | 64,00 | mm | ||
| Sección Transversal | Altura | h | 250,00 | mm | |
| Ancho de la sección parcial | b1 | 80,00 | mm | ||
| Espesor | t | 2,50 | mm | ||
| Radio interior | ri | 5,00 | mm | ||
| Altura del refuerzo | c | 40,00 | mm | ||
| Cargas | Fuerza de compresión | Nd | 40,00 | kN | |
| Carga transversal | Fd | 8,00 | kN | ||
Configuraciones de RFEM
Modelado en RFEM 6.11.0011 Teoría del primer orden Modelo de material isotrópico lineal-elástico
Resultados
| Valor de comparación | ECCS | RFEM 6 | Desviación |
| Capacidad portante al corte según 6.1.5 | |||
| Capacidad portante al corte Vb,Rd | 150,90 kN | 150,90 kN | 0,00 % |
| Utilización η | 0,08 | 0,08 | 0,00 % |
| Aplicación local de carga según 6.1.7 | |||
| Capacidad de carga de la sección transversal para la aplicación local de carga Rw,Rd | 59,24 kN | 59,24 kN | 0,00 % |
| Utilización η | 0,14 | 0,14 | 0,00 % |
| Combinación de compresión y flexión según 6.1.9 | |||
| Capacidad límite de compresión Nc,Rd | 551,00 kN | 518,21 kN | 5,95 % |
| Utilización η | 0,61 | 0,61 | 0,00 % |
| Combinación de flexión y aplicación local de carga o reacción de apoyo según 6.1.11 | |||
| Capacidad portante al momento Mc,Rd | 59,94 kNm | 59,93 kNm | 0,02 % |
| Utilización η según (6.28c) | 0,54 | 0,54 | 0,00 % |
| Pandeo lateral según 6.2.2 | |||
| Carga crítica ideal para pandeo lateral Ncr,y | 700,14 kN | 700,10 kN | 0,01 % |
| Capacidad crítica al pandeo lateral Nb,y,Rd | 409,04 kN | 393,57 kN | 3,78 % |
| Pandeo lateral alrededor del eje z según 6.2.2 | |||
| Carga crítica ideal para pandeo lateral Ncr,z | 2001,65 kN | 2001,63 kN | 0,00 % |
| Capacidad crítica al pandeo lateral Nb,z,Rd | 481,10 kN | - | - 1) |
| Pandeo por torsión y pandeo combinado de torsión y flexión según 6.2.3 | |||
| Carga crítica ideal para pandeo por torsión Ncr,T | 924,29 kN | 939,24 kN | 1,62 % |
| Capacidad crítica al pandeo por torsión o flexión y torsión Nb,T,Rd | 408,57 kN | 393,33 kN | 3,73 % |
| Flexión y fuerza de compresión centrada según 6.2.5 | |||
| Momento crítico ideal de inestabilidad lateral Mcr para el efecto desestabilizador de las cargas transversales | 133,18 kNm | 222,07 kNm | 66,74 % 2) |
| Utilización η | 0,81 | 0,77 | 4,93 % |
1) La capacidad crítica al pandeo lateral no se calcula, ya que la comprobación de pandeo lateral puede omitirse según EN 1993-1-1, 6.3.1.2(4). 2) El momento crítico ideal de inestabilidad lateral se calcula en [2] en un sistema simplificado según ENV 1993-1-1:1992, Apéndice F, Tabla F.1.1. En RFEM, sin embargo, se determina mediante un análisis de valores propios en el sistema real, lo que conduce a un momento crítico ideal de inestabilidad lateral más alto.
