48x

002045

Dipl.-Ing. (FH) Richard Haase

2026-04-30

Проверка на продавливание с двуголовыми анкерами по EOTA TR 060 для EC2

В этой статье рассматривается поперечная арматура против продавливания с анкером с двойной головкой согласно руководству EOTA TR060, которое применимо к EC2. В ней описываются область применения, учет параметров, специфичных для производителя, а также расшифровка необходимых форматов проверки.

1 - Учет параметров, зависящих от производителя

В RFEM 6 директива EOTA TR060 реализована таким образом, что специфические для изделия параметры могут корректироваться индивидуально.
Эти различающиеся параметры допусков производителя (ETA) можно найти в конфигурациях несущей способности в разделе параметров норм.

Следующие параметры могут различаться:

γ_s (частный коэффициент надежности для анкерных шпилек с двойной головкой)
k_pu,sl (коэффициент для расчета V_Rd,max для плит)
η (k₁,k₂) (учет статической рабочей высоты для плит)
k_pu,fo (коэффициент для расчета V_Rd,max для фундаментов)

Инфо

Запланированная функция

Кроме того, имеется возможность учитывать нормальные напряжения сжатия при расчете значения v_Rd,max для плит. Этот положительный эффект учета должен быть явно указан в соответствующих допусках ETA или производителем. Если это так, опцию можно активировать в конфигурациях несущей способности.

Нормативные параметры для противопродавливной арматуры согласно EOTA TR 060

Нормативные параметры для противопродавливания согласно EOTA TR 060

2 - Значения сопротивления бетона

Плиты

Расчет v_Rd,c для плит без поперечной арматуры на продавливание аналогичен расчету по EC2 по уравнению 6.47; в EOTA TR 060 это уравнение обозначено как 2.10.

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ_{l} \cdot f_{ck}} + k_{1} \cdot σ_{cp} \geq (v_{\min} + k_{1} \cdot σ_{cp})

Сопротивление продавливанию для плит без поперечной арматуры по уравн. 2.10

Для расчета максимального значения сопротивления v_Rd,max нормальные напряжения сжатия по умолчанию, как рекомендовано в EOTA TR060, не учитываются. Однако, как уже упоминалось в главе 1, их также можно учитывать путем активации соответствующей опции в конфигурации несущей способности.
Значение сопротивления максимальной воспринимаемой нагрузки на продавливание рассчитывается по уравнению 2.17.

v_{Rd,max} = k_{pu,sl} \cdot v_{Rd,c}

Максимальное сопротивление продавливанию для плит по уравнению 2.17

Фундаменты

Для расчета значения сопротивления для расчета фундаментов принимается предварительное значение C_Rd,c = 0,18/ γc (плита основания и тонкие фундаменты). Расстояние a определяется итерационно и приводит к определяющему использованию v_Ed,red/v_Rd,c. Однако верхний предельный предел здесь составляет 2d. Подробное пояснение приведено в следующей статье базы знаний.

https://www.dlubal.com/de/support-und-schulungen/support/knowledge-base/001409

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ l \cdot f_{ck}} \cdot \frac{2 \cdot d}{a} \geq \frac{v_{\min} \cdot 2 \cdot d}{a}

Сопротивление продавливанию для фундаментов без поперечной арматуры по формуле 2.16

Значение сопротивления v_Rd,max рассчитывается по уравнению 2.19.

v_{Rd,max} = k_{pu, f o} \cdot v_{Rd,c}

Максимальное сопротивление продавливанию для фундаментов по ур. 2.19

3 - Границы применимости поперечной арматуры на продавливание

Случай разрушения по продавливанию не может быть в принципе предотвращен путем чрезмерного увеличения поперечной арматуры на продавливание. В качестве условия необходимо выполнение проверки максимальной несущей способности v_Ed ≤ v_Rd,max. Как только эта проверка выполнена, соответствующим выбором поперечной арматуры на продавливание также можно обеспечить выполнение проверки.

Поэтому большое влияние оказывают упомянутые в главе 1 коэффициенты k_pu,sl и k_pu,fo.
Значение сопротивления бетона v_Rd,c умножается на соответствующий коэффициент в зависимости от типа элемента. Более высокие коэффициенты, таким образом, позволяют воспринимать большую нагрузку на продавливание.

Совет

Если проверка UL0401 не выполняется, существует возможность увеличить площадь армирования, поскольку средняя степень изгибного армирования ρ_l влияет на расчет значения сопротивления v_Rd,c. Однако степень армирования ограничена предельным значением применения min (2% ; 0,5 * f_cd / f_yd). Если и это не приводит к результату, остаются только увеличение прочности бетона на сжатие или большая статическая рабочая высота d.

4 - Значения сопротивления анкерных шпилек с двойной головкой

В отличие от Eurocode, значение арматуры анкерных шпилек с двойной головкой рассчитывается не для каждого кругового сечения. В директиве EOTA TR060 проводится различие между двумя зонами. Зона C — это область, находящаяся на расстоянии 1,125d для плит и 0,8d для фундаментов от грани колонны, конца стены или угла стены.
Суммируются все площади поперечного сечения стержней анкерных шпилек с двойной головкой в зоне C, что и дает имеющееся значение арматуры.
При расчете плит дополнительно существует η-фактор, учитывающий статическую рабочую высоту.
Зона D находится между внешним круговым сечением и зоной C.

V_{R d, s y} = n_{c} \cdot m_{c} \cdot \frac{{d^{2}}_{A} \cdot π \cdot f_{yk}}{4 \cdot γ_{s} \cdot η}

Сопротивление двухголовочного анкера для плит по ур. 2.18

V_{R d, s} = f_{ywd} \cdot A_{sw; 0.8d}

Сопротивление анкеру с двумя головками для фундаментов и плит по грунту по ур. 2.20

5 - Внешнее круговое сечение

Внешнее круговое сечение расположено на расстоянии, в 1,5d раза превышающем расстояние от последнего армированного анкерными шпильками с двойной головкой кругового сечения. Проверка считается выполненной, если действующая сила во внешнем круговом сечении больше не требует поперечной арматуры на продавливание, то есть прочности бетона на восприятие усилия достаточно. Эта проверка выполняется путем сравнения требуемого и имеющегося периметра внешнего кругового сечения.

u_{out,erf} = \frac{β_{red} \cdot V_{E d}}{v_{R d, c} \cdot d}

Требуемый объем внешнего кругового среза согласно формуле 2.21

6 - Конструктивные правила

Плиты

Для радиальных расстояний действует следующее:

Первое круговое сечение должно располагаться на расстоянии от 0,35d до 0,5d (от края расчетного сечения на продавливание).
Второе круговое сечение может находиться (от края расчетного сечения на продавливание) максимально на расстоянии 1,125d, это граничная линия зоны C.
Последующие круговые сечения не должны превышать радиальное расстояние до предыдущего кругового сечения 0,75d.

Для тангенциальных расстояний действует следующее:

До радиального расстояния 1,0d (от края расчетного сечения на продавливание) тангенциальное расстояние должно быть меньше либо равно 1,7d
На граничной линии зоны C при 1,125d (от края расчетного сечения на продавливание) тангенциальное расстояние должно быть меньше либо равно 1,8d
В зоне D тангенциальное расстояние должно быть меньше либо равно 3,5d

Правила расстояния для анкерных болтов с двойной головкой по EOTA TR 060 для плит

Правила расстояния между двухголовыми анкерами по EOTA TR 060 для плит

Отдельные фундаменты и фундаментные плиты

Для радиальных расстояний действует следующее:

Первое круговое сечение должно располагаться на расстоянии 0,3d (от края расчетного сечения на продавливание).
Второе круговое сечение может находиться (от края расчетного сечения на продавливание) максимально на расстоянии 0,8d, это граничная линия зоны C.
Последующие круговые сечения не должны превышать радиальное расстояние до предыдущего кругового сечения 0,5d - 0,75d (в зависимости от типа фундамента).

Для тангенциальных расстояний действует следующее:

На граничной линии зоны C при 0,8d (от края расчетного сечения на продавливание) тангенциальное расстояние должно быть меньше либо равно 1,5d

В зоне D тангенциальное расстояние должно быть меньше либо равно 2,0d

Правила расстояний для анкеров с двойной головкой по EOTA TR 060 для фундаментов

Правила расстояний для анкерных болтов с двойной головкой согласно EOTA TR 060 для фундаментов

7 - Проверки

Для выполнения проверки на продавливание должны быть соблюдены четыре условия.

Как уже упоминалось в главе 3, проверка V_Rd,max должна быть выполнена, чтобы в принципе можно было выполнить проверку на продавливание. k_ETA здесь — это зависящие от производителя значения, которые различаются для плит (k_pu,sl) и фундаментов/фундаментных плит (k_pu,fo).

V_Ed ≤ k_ETA ⋅ V_Rd,c

Если действующая сила V_Ed ≤ V_Rd,c (в критическом круговом сечении), поперечная арматура на продавливание не требуется, и проверка выполнена. Если V_Ed ≥ V_Rd,c, поперечную арматуру на продавливание необходимо увеличивать до тех пор, пока значение сопротивления V_Rd,s ≥ V_Ed.

V_Ed ≤ max (V_Rd,c ; V_Rd,s)

Внешнее круговое сечение расположено на расстоянии, в 1,5d раза превышающем расстояние от последнего уложенного кругового сечения с анкерными шпильками с двойной головкой. Имеющийся периметр этого внешнего кругового сечения должен быть больше либо равен требуемому периметру.

u_out,erf ≤ u_out,vorh

Кроме того, необходимо соблюдать конструктивные правила монтажа и выполнять следующие условия.

Минимум 2 круговых сечения в зоне C
Радиальные расстояния между круговыми сечениями
Тангенциальные расстояния между анкерными шпильками с двойной головкой на одном круговом сечении

Автор

Ричард работает в Product Engineering с акцентом на железобетон и дополнительно оказывает поддержку в Customer Support. Он целенаправленно использует свой опыт для практических решений.

Ссылки

Ссылка для загрузки EOTA TR 060

Ссылки

https://www.eota.eu/sites/default/files/uploads/Technical%20reports/eota-tr-060.pdf

;