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Dipl.-Ing. (FH) Richard Haase

30.04.2026

Vérification de la résistance au poinçonnement avec ancrages à double tête selon EOTA TR 060 pour l’EC2

Cet article traite des armatures de poinçonnement avec ancrage à double tête selon la directive EOTA TR060, applicable à l’EC2. Il décrit le domaine d’application, la prise en compte des paramètres spécifiques au fabricant ainsi qu’un résumé des formats de vérification requis.

1 - Prise en compte des paramètres dépendants du fabricant

Dans RFEM 6, la directive EOTA TR060 est implémentée de manière à permettre l’ajustement individuel des paramètres spécifiques au produit.
Ces paramètres différenciés des agréments de fabricant (ETA) se trouvent dans les configurations pour l’ELU, sous les paramètres de norme.

Les paramètres suivants peuvent différer :

γ_s (facteur de sécurité partiel pour ancrage à double tête)
k_pu,sl (facteur pour le calcul de V_Rd,max pour les dalles)
η (k₁,k₂) (prise en compte de la hauteur utile pour les dalles)
k_pu,fo (facteur pour le calcul de V_Rd,max pour les fondations)

Informations

Fonctionnalité prévue

Les contraintes normales de compression peuvent être prises en compte pour le calcul de la valeur v_Rd,max pour les dalles. Cet effet positif de la prise en compte doit être explicitement mentionné dans les agréments ETA correspondants ou par le fabricant. Si tel est le cas, l’option peut être activée dans les configurations pour l’ELU.

Paramètres des normes pour les armature de poinçonnement selon l’EOTA TR 060

2 - Valeurs de résistance du béton

Dalles

Le calcul de v_Rd,c pour les dalles sans armature de poinçonnement correspond au calcul selon l’EC2 d’après l’équation 6.47 ; dans l’EOTA TR 060, cette équation est désignée sous le numéro 2.10.

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ_{l} \cdot f_{ck}} + k_{1} \cdot σ_{cp} \geq (v_{\min} + k_{1} \cdot σ_{cp})

Résistance au poinçonnement pour dalles sans armatures de poinçonnement selon l’Eq. 2.10

Pour le calcul de la valeur de résistance maximale v_Rd,max, les contraintes normales de compression sont négligées par défaut, comme le recommandé l’EOTA TR060. Toutefois, comme déjà mentionné dans le chapitre 1, celles-ci peuvent également être prises en compte en activant l’option dans la configuration pour l’ELU.
La valeur de résistance de la charge de poinçonnement maximale admissible est calculée selon l’équation 2.17.

v_{Rd,max} = k_{pu,sl} \cdot v_{Rd,c}

Résistance maximale au poinçonnement des dalles selon l'équation 2.17

Fondations

Pour le calcul de la valeur de résistance pour le calcul des fondations, la valeur préalable C_Rd,c est prise à 0,18/ γc (semelle de fondation et fondations élancées). La distance a est déterminée de manière itérative et conduit à l’utilisation déterminante de v_Ed,red/v_Rd,c. La valeur limite supérieure est ici toutefois 2d. Une explication détaillée se trouve dans l’article technique suivant :

https://www.dlubal.com/fr/support-et-formation/support/base-de-connaissance/001409

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ l \cdot f_{ck}} \cdot \frac{2 \cdot d}{a} \geq \frac{v_{\min} \cdot 2 \cdot d}{a}

Résistance au poinçonnement pour fondations sans armatures de poinçonnement selon l’équation 2.16

La valeur de résistance v_Rd,max est calculée selon l’équation 2.19.

v_{Rd,max} = k_{pu, f o} \cdot v_{Rd,c}

Résistance maximale au poinçonnement pour les fondations selon l'Eq. 2.19

3 - Limites d’application des armatures de poinçonnement

Le mode de rupture par poinçonnement ne peut pas être évité de manière générale par des armatures de poinçonnement excessives. Comme prérequis, la vérification de la résistance maximale v_Ed ≤ v_Rd,max doit être satisfaite. Dès que cette vérification est satisfaite, la démonstration peut également être obtenue au moyen d’un choix approprié des armatures de poinçonnement.

Les facteurs k_pu,sl et k_pu,fo mentionnés dans le chapitre 1 ont donc une grande influence.
La valeur de résistance du béton v_Rd,c est multipliée par le facteur correspondant selon le type d’élément. Des facteurs plus élevés permettent donc une charge de poinçonnement admissible plus importante.

Astuce

Si la vérification UL0401 n’est pas satisfaite, les armatures de surface peuvent être augmentées, car le pourcentage moyen d’armatures de flexion ρ_l influence le calcul de la valeur de résistance v_Rd,c. Toutefois, le pourcentage d’armatures est limité à une limite d’application min (2 % ; 0,5 * f_cd / f_yd). Si cela ne suffit pas non plus, il ne reste que d’augmenter la résistance à la compression du béton ou la hauteur utile d.

4 - Valeurs de résistance des ancrages à double tête

Contrairement à l’Eurocode, la valeur d’armature des ancrages à double tête n’est pas calculée par périmètre de contrôle. La directive EOTA TR060 distingue deux zones. La zone C est la zone située, pour les dalles, à 1,125d et, pour les fondations, à 0,8d du bord du poteau, de l’extrémité du voile ou de l’angle du voile.
Toutes les surfaces de section des tiges d’ancrage à double tête dans la zone C sont additionnées et donnent ainsi la valeur d’armature prévue.
Dans le calcul des dalles, il existe en outre un facteur η qui tient compte de la hauteur utile.
La zone D se situe entre le périmètre de contrôle extérieur et la zone C.

V_{R d, s y} = n_{c} \cdot m_{c} \cdot \frac{{d^{2}}_{A} \cdot π \cdot f_{yk}}{4 \cdot γ_{s} \cdot η}

Résistance des ancrages à double tête pour plaques selon l'équation 2.18

V_{R d, s} = f_{ywd} \cdot A_{sw; 0.8d}

Résistance des ancrages à double tête pour fondations et dalles de fondation selon l'équation 2.20

5 - Périmètre de contrôle extérieur

Le périmètre de contrôle extérieur se situe à une distance de 1,5d du dernier périmètre de contrôle avec armatures avec des ancrages à double tête. La vérification est satisfaite si la force agissante dans le périmètre de contrôle extérieur ne nécessite plus d’armatures de poinçonnement, c’est-à-dire si la résistance du béton est suffisante. Cette vérification est effectuée par comparaison du périmètre requis et du périmètre existant du périmètre de contrôle extérieur.

u_{out,erf} = \frac{β_{red} \cdot V_{E d}}{v_{R d, c} \cdot d}

Portée requise de la coupe circulaire extérieure selon l'équation 2.21

6 - Règles de disposition

Dalles

Pour les distances radiales, il convient de respecter ce qui suit :

Le premier périmètre de contrôle doit être disposé entre 0,35d et 0,5d (à partir du bord de la section de poinçonnement).
Le deuxième périmètre de contrôle peut se situer au maximum à 1,125d (à partir du bord de la section de poinçonnement), il s’agit de la ligne limite de la zone C.
Les périmètres de contrôle suivants ne doivent pas dépasser une distance radiale de 0,75d par rapport au périmètre de contrôle précédent.

Pour les distances tangentielles, il convient de respecter ce qui suit :

Jusqu’à une distance radiale de 1,0d (à partir du bord de la section de poinçonnement), l’écartement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,7d
Sur la ligne limite de la zone C à 1,125d (à partir du bord de la section de poinçonnement), l’écartement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,8d
Dans la zone D, l’écartement tangentiel doit être inférieur ou égal à 3,5d

Règles d'espacement pour les ancrages à double tête selon l'EOTA TR 060 pour les plaques

Fondations isolées et semelles de fondation

Pour les distances radiales, il convient de respecter ce qui suit :

Le premier périmètre de contrôle doit être disposé à 0,3d (à partir du bord de la section de poinçonnement).
Le deuxième périmètre de contrôle peut se situer au maximum à 0,8d (à partir du bord de la section de poinçonnement), il s’agit de la ligne limite de la zone C.
Les périmètres de contrôle suivants ne doivent pas dépasser une distance radiale de 0,5d - 0,75d (selon le type de fondation) par rapport au périmètre de contrôle précédent.

Pour les distances tangentielles, il convient de respecter ce qui suit :

Sur la ligne limite de la zone C à 0,8d (à partir du bord de la section de poinçonnement), l’écartement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,5d

Dans la zone D, l’écartement tangentiel doit être inférieur ou égal à 2,0d

Règles d’espacement pour ancrages à double tête selon l’EOTA TR 060 pour fondations

Règles d'espacement pour les ancrages à double tête selon l'EOTA TR 060 pour les fondations

7 - Vérifications

Pour satisfaire à la vérification du poinçonnement, quatre conditions doivent être respectées.

Comme déjà mentionné dans le chapitre 3, la vérification V_Rd,max doit être satisfaite afin que la vérification du poinçonnement puisse être effectuée en général. k_ETA désigne ici les valeurs spécifiques au fabricant, qui diffèrent pour les dalles (k_pu,sl) et pour les fondations/dalles de fondation (k_pu,fo).

V_Ed ≤ k_ETA ⋅ V_Rd,c

Si la force agissante V_Ed ≤ V_Rd,c (dans le périmètre de contrôle critique), aucune armature de poinçonnement n’est requise et la vérification est satisfaite. Si V_Ed ≥ V_Rd,c, les armatures de poinçonnement doivent être augmentées jusqu’à ce que la valeur de résistance V_Rd,s ≥ V_Ed.

V_Ed ≤ max (V_Rd,c ; V_Rd,s)

Le périmètre de contrôle extérieur se situe à une distance de 1,5d du dernier périmètre de contrôle posé avec des ancrages à tête double. Le périmètre existant de ce périmètre de contrôle extérieur doit être supérieur ou égal au périmètre requis.

u_out,erf ≤ u_out,vorh

De plus, les règles constructives de mise en place doivent être respectées et les conditions suivantes doivent être remplies.

Au moins 2 périmètres de contrôle dans la zone C
Distances radiales entre les périmètres de contrôle
Distances tangentielles entre les ancrages à double tête sur un périmètre de contrôle

Auteur

Richard travaille dans le Product Engineering avec une spécialisation dans le béton armé et apporte également son soutien au Customer Support. Il met son expertise à profit de manière ciblée pour des solutions pratiques.

Liens

Lien de téléchargement pour l’EOTA TR 060

Références

https://www.eota.eu/sites/default/files/uploads/Technical%20reports/eota-tr-060.pdf

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