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Dipl.-Ing. (FH) Richard Haase

30.04.2026

Vérification de la résistance au poinçonnement avec ancrages à double tête selon EOTA TR 060 pour l’EC2

Cet article traite des armatures de poinçonnement avec ancrage à double tête selon la directive EOTA TR060, applicable à l’EC2. Il décrit le domaine d’application, la prise en compte des paramètres spécifiques au fabricant ainsi qu’un résumé des formats de vérification requis.

1 - Prise en compte des paramètres dépendants du fabricant

Dans RFEM 6, la directive technique EOTA TR 060 [1] est implémentée de manière à ce que les paramètres spécifiques au produit puissent être adaptés individuellement. Les différents paramètres caractéristiques des agréments des fabricants (ETA) se trouvent dans les configurations de capacité portante, sous les paramètres de norme.

Les paramètres suivants peuvent varier :

γ_s – coefficient de sécurité partiel pour les ancrages à double tête
k_pu,sl – facteur pour le calcul de V_Rd,max pour les dalles
η (k₁,k₂) – prise en compte de la hauteur utile statique pour les dalles
k_pu,fo – facteur pour le calcul de V_Rd,max pour les fondations

Paramètres des normes pour les armature de poinçonnement selon l’EOTA TR 060

Informations

Il est prévu d’autoriser également la prise en compte des contraintes normales de compression pour le calcul de la valeur v_Rd,max pour les dalles. Cet effet favorable doit être mentionné explicitement dans les agréments ETA correspondants ou par le fabricant. Si cette condition est remplie, une option peut être activée dans les configurations de capacité portante.

2 - Valeurs de résistance du béton

Dalles

Le calcul de v_Rd,c pour les dalles sans armature de poinçonnement est identique au calcul de l’EC 2 selon l’équation 6.47. Dans [1], cette équation est désignée par 2.10.

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ_{l} \cdot f_{ck}} + k_{1} \cdot σ_{cp} \geq (v_{\min} + k_{1} \cdot σ_{cp})

Résistance au poinçonnement pour dalles sans armatures de poinçonnement selon l’Eq. 2.10

Pour le calcul de la valeur maximale de résistance v_Rd,max, les contraintes normales de compression sont négligées par défaut (comme recommandé dans [1]). Toutefois, comme mentionné également dans Kapitel 1, elles peuvent être prises en compte en les activant dans la configuration de capacité portante.

La valeur de résistance de la charge de poinçonnement maximale admissible se calcule selon l’équation 2.17.

v_{Rd,max} = k_{pu,sl} \cdot v_{Rd,c}

Résistance maximale au poinçonnement des dalles selon l'équation 2.17

Fondations

Pour le calcul de la valeur de résistance pour le dimensionnement des fondations, la valeur préliminaire C_Rd,c est prise égale à 0,18/γc (radier et fondations élancées). La distance a est déterminée de manière itérative et conduit à l’utilisation déterminante de v_Ed,red/v_Rd,c. La limite supérieure est ici toutefois de 2d. Une explication détaillée se trouve dans l’article technique suivant :

https://www.dlubal.com/de/support-und-schulungen/support/knowledge-base/001409

v_{Rd,c} = C_{Rd,c} \cdot k \cdot \sqrt[3]{100 \cdot ρ l \cdot f_{ck}} \cdot \frac{2 \cdot d}{a} \geq \frac{v_{\min} \cdot 2 \cdot d}{a}

Résistance au poinçonnement pour fondations sans armatures de poinçonnement selon l’équation 2.16

La valeur de résistance v_Rd,max se calcule selon l’équation 2.19.

v_{Rd,max} = k_{pu, f o} \cdot v_{Rd,c}

Résistance maximale au poinçonnement pour les fondations selon l'Eq. 2.19

3 - Limites d’applicabilité de l’armature de poinçonnement

Le mode de rupture par poinçonnement ne peut pas être évité systématiquement par des armatures de poinçonnement d’une capacité arbitrairement élevée. Comme condition préalable, la vérification de la résistance maximale v_Ed ≤ v_Rd,max doit être satisfaite. Ce n’est qu’à cette condition que la vérification au poinçonnement peut également être assurée au moyen d’un choix approprié de l’armature de poinçonnement.

Les facteurs k_pu,sl et k_pu,fo mentionnés dans Kapitel 1 ont donc une grande influence. La valeur de résistance du béton v_Rd,c est multipliée par le facteur correspondant selon le type d’élément. Des facteurs plus élevés permettent donc une charge de poinçonnement admissible plus importante.

Astuce

Si la vérification "UL0401" n’est pas satisfaite, il est possible d’augmenter l’armature de surface : le taux moyen d’armature de flexion ρ_l influence le calcul de la valeur de résistance v_Rd,c. Le taux d’armature est toutefois limité à une borne d’application min (2% ; 0,5 * f_cd / f_yd). Si cela ne suffit pas non plus, il reste uniquement d’augmenter la résistance en compression du béton ou d’accroître la hauteur utile statique d.

4 - Valeurs de résistance des ancrages à double tête

Contrairement à l’Eurocode, la valeur d’armature des ancrages à double tête n’est pas calculée par périmètre de contrôle. La directive [1] distingue deux zones (voir les images pour Abstandsregeln).

Zone C est la zone située, pour les dalles, à 1,125d et, pour les fondations, à 0,8d du bord du poteau, de l’extrémité du voile ou de l’angle du voile. Toutes les sections des tiges d’ancrages à double tête dans la zone C sont additionnées et donnent ainsi la valeur d’armature disponible. Pour le calcul des dalles, il existe en outre un facteur η qui prend en compte la hauteur utile statique.

La zone D se situe entre le périmètre de contrôle extérieur et la zone C.

V_{R d, s y} = n_{c} \cdot m_{c} \cdot \frac{{d^{2}}_{A} \cdot π \cdot f_{yk}}{4 \cdot γ_{s} \cdot η}

Résistance des ancrages à double tête pour plaques selon l'équation 2.18

V_{R d, s} = f_{ywd} \cdot A_{sw; 0.8d}

Résistance des ancrages à double tête pour fondations et dalles de fondation selon l'équation 2.20

5 - Périmètre de contrôle extérieur

Le périmètre de contrôle extérieur se situe à une distance de 1,5d du dernier périmètre de contrôle armé par des ancrages à double tête. La vérification est satisfaite lorsque l’effort agissant dans le périmètre de contrôle extérieur ne nécessite plus d’armature de poinçonnement, c’est-à-dire lorsque la résistance du béton est suffisante. Cette vérification est effectuée par une comparaison entre le périmètre requis et le périmètre disponible du périmètre de contrôle extérieur.

u_{out,erf} = \frac{β_{red} \cdot V_{E d}}{v_{R d, c} \cdot d}

Portée requise de la coupe circulaire extérieure selon l'équation 2.21

6 - Règles de disposition

Dalles

Pour les distances radiales, les règles suivantes s’appliquent :

Le premier périmètre de contrôle doit être placé entre 0,35d et 0,5d (mesuré à partir du bord de la section de poinçonnement).
Le deuxième périmètre de contrôle peut se situer au maximum à 1,125d (mesuré à partir du bord de la section de poinçonnement) ; il s’agit de la limite de la zone C.
Les périmètres de contrôle suivants ne doivent pas dépasser une distance radiale de 0,75d par rapport au périmètre de contrôle précédent.

Pour les distances tangentielles, les règles suivantes s’appliquent :

Jusqu’à une distance radiale de 1,0d (à partir du bord de la section de poinçonnement), l’espacement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,7d.
Sur la limite de la zone C à 1,125d (à partir du bord de la section de poinçonnement), l’espacement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,8d.
Dans la zone D, l’espacement tangentiel doit être inférieur ou égal à 3,5d.

Règles d'espacement pour les ancrages à double tête selon l'EOTA TR 060 pour les plaques

Semelles isolées et radiers

Pour les distances radiales, les règles suivantes s’appliquent :

Le premier périmètre de contrôle doit être placé à 0,3d (mesuré à partir du bord de la section de poinçonnement).
Le deuxième périmètre de contrôle peut se situer au maximum à 0,8d (mesuré à partir du bord de la section de poinçonnement) ; il s’agit de la limite de la zone C.
Les périmètres de contrôle suivants ne doivent pas dépasser une distance radiale de 0,5d à 0,75d (selon le type de fondation) par rapport au périmètre de contrôle précédent.

Pour les distances tangentielles, les règles suivantes s’appliquent :

Sur la limite de la zone C à 0,8d (mesuré à partir du bord de la section de poinçonnement), l’espacement tangentiel doit être inférieur ou égal à 1,5d.
Dans la zone D, l’espacement tangentiel doit être inférieur ou égal à 2,0d.

Règles d’espacement pour ancrages à double tête selon l’EOTA TR 060 pour fondations

Règles d'espacement pour les ancrages à double tête selon l'EOTA TR 060 pour les fondations

7 - Vérifications

Afin que la vérification au poinçonnement soit satisfaite, quatre conditions doivent être respectées.

Comme indiqué dans Kapitel 3, la vérification V_Rd,max doit être satisfaite afin que la vérification au poinçonnement puisse être effectuée en général. k_ETA représente ici les valeurs liées au fabricant. Elles diffèrent pour les dalles (k_pu,sl) et pour les fondations ou radiers (k_pu,fo).

V_Ed ≤ k_ETA ⋅ V_Rd,c

Si l’effort agissant V_Ed ≤ V_Rd,c (dans le périmètre de contrôle critique), aucune armature de poinçonnement n’est requise et la vérification est satisfaite. Si V_Ed ≥ V_Rd,c, l’armature de poinçonnement doit être augmentée jusqu’à ce que la valeur de résistance V_Rd,s ≥ V_Ed.

V_Ed ≤ max (V_Rd,c ; V_Rd,s)

Le périmètre de contrôle extérieur se situe à 1,5d du dernier périmètre de contrôle mis en place avec des ancrages à double tête. Le périmètre disponible de ce périmètre de contrôle extérieur doit être supérieur ou égal au périmètre requis.

u_out,erf ≤ u_out,vorh

En outre, les règles de mise en œuvre constructives doivent être respectées et les conditions suivantes remplies :

Au moins deux périmètres de contrôle dans la zone C
Distances radiales entre les périmètres de contrôle
Distances tangentielles entre les ancrages à double tête sur un périmètre de contrôle

Auteur

Richard travaille dans le Product Engineering avec une spécialisation dans le béton armé et apporte également son soutien au Customer Support. Il met son expertise à profit de manière ciblée pour des solutions pratiques.

Liens

Lien de téléchargement pour l’EOTA TR 060

Références

https://www.eota.eu/sites/default/files/uploads/Technical%20reports/eota-tr-060.pdf

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