O que é flexão combinada?
La flexion-composée est désignée par le système ( MG0, N ), appliquée en un point C, appelé centre de pression. A distância G0 C é designada de excentricidade da força externa em relação ao centro de gravidade G0 da secção de betão puro.
En flexion composée, la valeur du moment de flexion dépend donc uniquement de ce point où l'on effectue la réduction des forces, ici G0.
e0 | excentricidade em relação ao centro de gravidade da secção de betão puro |
Θ | Coeficiente de estabilidade |
C[BUG.DESCRIPTION] | Fator de amplificação de deformação de acordo com a Tabela 12.2-1 |
A primeira coisa a fazer na flexão combinada é encontrar a posição do centro de pressão calculando e0.
Consideração de imperfeições geométricas e efeitos de segunda ordem no ULS
A análise de elementos e estruturas deve ter em consideração os efeitos desfavoráveis de eventuais imperfeições geométricas da estrutura, bem como desvios na posição das cargas. Desvios nas dimensões das secções são normalmente tidos em consideração pelos coeficientes parciais de segurança dos materiais.
Esbelteza e comprimento efetivo de elementos isolados
λ | coeficiente de esbelteza |
l0 | comprimento efetivo determinado |
i | raio de rotação da secção de betão não fendilhada |
β | coeficiente de comprimento de encurvadura |
Ie | Fator de importância, definido na Seção 11.5.1 |
A Figura 01 mostra a possibilidade no RF-CONCRETE Columns de selecionar o coeficiente de encurvadura β através da modelação das condições de apoio de elementos isolados com secção constante e o comprimento livre l.
Critério de esbelteza para elementos isolados
Assume-se que os efeitos de segunda ordem podem ser desprezados se for verificado que o coeficiente de esbelteza é inferior ao critério de esbelteza.
λ | critério de esbelteza |
λlim | esbelteza limite |
φef | coeficiente de fluência efetivo |
ω | taxa de armadura mecânica |
rm | relação de momento |
M01 , M02 | valores algébricos dos momentos de primeira ordem em ambas as extremidades do elemento |
Considerando a fluência
O efeito da fluência deve ser considerado na análise de segunda ordem, considerando as condições gerais de fluência e a duração da aplicação das diferentes cargas de forma simplificada através de um coeficiente de fluência efetivo.
φef | coeficiente de fluência efetivo |
φ (∞, t0 ) | Valor final do coeficiente de fluência |
M0Eqp | momento de serviço de primeira ordem sob combinação quase permanente de ações |
M0Ed | momento último de primeira ordem sob combinação de cargas de dimensionamento (incluindo imperfeições geométricas) |
Paredes e pilares isolados de estruturas contraventadas
No caso de elementos isolados, o efeito das imperfeições pode ser considerado como excentricidade ei.
ei | excentricidade devido a imperfeições |
θI | inclinação geral da estrutura |
θ0 | valor base recomendado por NA |
αh | coeficiente de redução relativo ao comprimento |
αm | coeficiente de redução relativo ao número de elementos onde m é o número de elementos verticais que contribuem para o efeito total |
Secções retas com armadura simétrica
Para ter em conta os desvios nas dimensões das secções, o momento fletor deve ser calculado em ULS:
MEdG0 | momento fletor |
MED | Valor de cálculo do momento fletor |
Δe0 | excentricidade mínima necessária |
[SCHOOL.] | altura da secção reta no plano de flexão |
Cálculo de aços utilizando diagramas de interação
Les diagrammes d'interaction moment-effort normal sont des abaques permettant un dimensionnement ou une vérification rapide de sections droites dont la forme et la distribution des armatures sont fixées à l'avance. Os diagramas de interação são estabelecidos apenas para o estado limite último. Um diagrama de interação é desenhado utilizando 2 curvas constituindo um contorno contínuo e fechado denominado curva de interação. O curso dessas curvas é baseado nas equações da resultante e do momento resultante, dependendo em particular dos seguintes parâmetros:
- Diagramas de deformação do betão e do aço
- Diagramas de tensões do betão e do aço
νED | força axial reduzida |
Ac | área total da secção de betão puro |
B | largura da secção reta no plano de flexão |
fcd | Valor de cálculo da resistência à compressão do betão |
μED | momento fletor reduzido em G0 |
ρ | percentagem mecânica de armadura |
As | área de armadura |
fyd | limite de elasticidade de cálculo do aço de betão armado |
A última equação permite -nos determinar a secção de armadura necessária interpolando os campos de curva ρ do diagrama de interação, utilizando o sistema de coordenadas ortonormal reduzido (µ, υ).
Comparaison de la théorie avec le module additionnel RF-CONCRETE Columns
Utilizando um exemplo simples, comparamos os resultados no RF-CONCRETE Columns com as fórmulas teóricas descritas anteriormente.
- Carregamento aplicado ao centro de gravidade de betão puro, de um elemento de uma estrutura contraventada:
- Permanente:
- Ng = 85 kN
- Mg = 90 kN.m
- Variável:
- Nq = 75 kN
- Mq = 80 kNm
- Materiais:
- Betão C 25/30
- Aço: S 500
- Relação de momentos na base do pilar:
- | M01 |/| M02 | = 1/3
Características do material
fcd | Valor de cálculo da resistência à compressão do betão |
αcc | Coeficiente para a consideração de ações de longo prazo sobre a resistência à compressão |
fck | resistência à compressão característica do betão |
γc | coeficiente de segurança parcial relativo ao betão |
fcd = 1 ⋅ 25/1,5 = 16,67 MPa
Fyk | tensão de cedência característica da armadura |
γS | coeficiente de segurança parcial relativo à armadura de aço |
fyd = 500/1,15 = 434,78 MPa
Estado limite último
Carregamento dos cálculos no estado limite último:
MEd = 1,35 ⋅ Mg + 1,5 ⋅ Mq
MEd = 1,35 ⋅ 90 + 1,5 ⋅ 80 = 241,50 kNm
NEd = 1,35 ⋅ Ng + 1,5 ⋅ Nq
NEd = 1,35 ⋅ 85 + 1,5 ⋅ 75 = 227,25 kN
Consideração de imperfeições geométricas sem efeitos de segunda ordem no ULS
Esbelteza geométrica para elementos isolados, considerando o pilar inserido num bloco de fundação e restringido por uma viga:
l0 = √2/2 ⋅ l = √2/2 ⋅ 6,00 = 4,24 m
Raio de giração no plano paralelo ao lado h = 55 cm
iy = h/√12 = 0,55/√12 = 0,159 m
Raio de giração no plano paralelo ao lado h = 24 cm
iz = b/√12 = 0,24/√12 = 0,069 m
Esbeltezas
λy = 4,24/0,159 = 26,67 m
λz = 4,24/0,069 = 61,45 m
Limitar esbelteza:
Por defeito, o programa tem em consideração os valores de acordo com os efeitos da fluência para A, as armaduras iniciais definidas no RF-CONCRETE Columns para B e a relação de momentos na cabeça e na base da barra analisada para C. No entanto, é possível definir estes valores:
A = 0,7
B = 1,1
C = 1,7 - 1/3 = 1,37
n = ( 227,25 ⋅ 10-3 ) / ( 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) = 0,103
λlim = ( 20 ⋅ 0,7 ⋅ 1,1 ⋅ 1,37 ) / √( 0,103 ) = 65,74
λy <λlim ⟹ cálculo de flexão combinado no plano XZ
λz <λlim ⟹ cálculo para compressão simples no plano XY
Sendo os coeficientes de esbelteza inferiores aos valores limite, é inútil verificar a encurvadura da parte, bastando um cálculo para a flexão combinada sem ter em consideração os efeitos de segunda ordem, sob as seguintes tensões de excentricidade:
e0 = e1 + ei
Excentricidade devido ao carregamento computacional
e1 = MEd/NEd
e1: Excentricidade devido ao carregamento computacional
e1 = 241,50/227,25 = 1,063 m
Sollicitations corrigées pour le calcul en flexion composée.
Pilar isolado da estrutura contraventada:
θ0 = 1/200
αh = 2/√6 = 0,816
αm = √0,5 ⋅ ( 1 + 1 / 1 ) = 1
θi = 0,816 ⋅ 1/200 = 0,0041
ei = 0,0041 ⋅ 4,24/2 = 0,0087 m
Carga aplicada ao centro de gravidade da secção de betão puro:
e0 = e1 + ei ≥ Δe0
e0 = 1,063 + 0,0087 = 1,072 m
A excentricidade mínima é respeitada.
MEdG0 = 227,25 ⋅ 1,072 = 243,61 kNm
Diagrama de interação para uma secção retangular com armadura simétrica em flexão combinada
νEd = ( 227,25 ⋅ 10-3) / ( 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) = 0,103
μEd = ( 243,61 ⋅ 10-3) / ( 0,24 ⋅ 0,552 ⋅ 16,67 ) = 0,201
O diagrama de interação utilizado para determinar a armadura necessária de acordo com as forças reduzidas νEd , μEd está acessível nos diagramas de interação (Jean Perchat, Traité de béton armé, 3ª edição do LE MONITEUR, França, 2017).
Na saída gráfica, o valor encontrado é então interpolado entre as curvas de interação ρ = 0,35 e ρ = 0,40, resultando em ρ = 0,375.
As = ( 0,375 ⋅ 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) / ( 434,78 ) ⋅ 104 = 18,98 cm2
A diferença de 0,10 cm² encontrada para a armadura advém da precisão do computador na interpolação dos valores do diagrama de interação.