Cos'è la flessione combinata?
La flexion-composée est désignée par le système ( MG0, N ), appliquée en un point C, appelé centre de pression. La distanza G0 C è chiamata eccentricità della forza esterna in relazione al centro di gravità G0 della sezione di calcestruzzo puro.
En flexion composée, la valeur du moment de flexion dépend donc uniquement de ce point où l'on effectue la réduction des forces, ici G0.
e0 | eccentricità rispetto al baricentro della sezione di calcestruzzo puro |
Θ | Coefficiente di stabilità |
C[CRASHREASON.DESCRIPTION] | Fattore di amplificazione della deformazione secondo la Tabella 12.2-1 |
La prima cosa da fare nella flessione combinata è trovare la posizione del centro di pressione calcolando e0.
Considerazione delle imperfezioni geometriche e degli effetti del secondo ordine in SLU
L'analisi di elementi e strutture deve tenere conto degli effetti sfavorevoli di eventuali imperfezioni geometriche della struttura, nonché degli scostamenti nella posizione dei carichi. Gli scostamenti nelle dimensioni delle sezioni sono normalmente presi in considerazione dai coefficienti parziali di sicurezza per i materiali.
Snellezza e lunghezza efficace degli elementi isolati
λ | coefficiente di snellezza |
l0 | lunghezza efficace determinata |
i | raggio di rotazione della sezione di calcestruzzo non fessurata |
β | coefficiente della lunghezza di instabilità |
ie | Fattore di importanza, definito nella sezione 11.5.1 |
L'immagine 01 mostra la possibilità in RF-CONCRETE Columns di selezionare il coefficiente di lunghezza di instabilità β mediante modellazione delle condizioni di vincolo di elementi isolati a sezione costante e lunghezza libera l.
Criterio di snellezza per elementi isolati
Si presume che gli effetti del secondo ordine possano essere trascurati se si verifica che il coefficiente di snellezza è inferiore al criterio di snellezza.
λ | criterio di snellezza |
λlim | snellezza limite |
φef | coefficiente di viscosità efficace |
ω | percentuale di armatura meccanica |
rm | rapporto dei momenti |
M01 , M02 | valori algebrici dei momenti del primo ordine ad entrambe le estremità dell'elemento |
Considerando Creep
L'effetto di viscosità deve essere considerato nell'analisi del secondo ordine, considerando sia le condizioni generali di viscosità che la durata di applicazione dei diversi carichi in modo semplificato utilizzando un coefficiente di viscosità efficace.
φef | coefficiente di viscosità efficace |
φ (∞, t0 ) | valore finale del coefficiente di viscosità |
M0Eqp | momento di servizio del primo ordine sotto una combinazione quasi permanente di azioni |
M0Ed | momento ultimo del primo ordine in combinazione di carichi di progetto (comprese le imperfezioni geometriche) |
Pareti e pilastri isolati di strutture controventate
Nel caso di elementi isolati, l'effetto delle imperfezioni può essere considerato come eccentricità ei.
ei | eccentricità dovuta a imperfezioni |
θe | inclinazione complessiva della struttura |
θ[LinkToImage04] | valore di base raccomandato da NA |
αh | coefficiente di riduzione relativo alla lunghezza |
αm | coefficiente di riduzione relativo al numero di elementi dove m è il numero di elementi verticali che contribuiscono all'effetto totale |
Sezioni trasversali diritte con armatura simmetrica
Per tenere conto degli scostamenti nelle dimensioni delle sezioni trasversali, il momento flettente deve essere calcolato in SLU:
MEdG0 | momento flettente |
MEd | Valore di progetto del momento flettente |
Δe0 | eccentricità minima richiesta |
h | altezza della sezione diritta nel piano di flessione |
Calcolo degli acciai utilizzando diagrammi di interazione
Les diagrammes d'interaction moment-effort normal sont des abaques permettant un dimensionnement ou une vérification rapide de sections droites dont la forme et la distribution des armatures sont fixées à l'avance. I diagrammi di interazione sono stabiliti solo per lo stato limite ultimo. Un diagramma di interazione viene disegnato utilizzando 2 curve che costituiscono un contorno continuo e chiuso chiamato curva di interazione. L'andamento di queste curve si basa sulle equazioni della risultante e del momento risultante, dipendenti in particolare dai seguenti parametri:
- Diagrammi di deformazione del calcestruzzo e dell'acciaio
- Diagrammi delle tensioni del calcestruzzo e dell'acciaio
νEd | forza assiale ridotta |
Ac | superficie totale della sezione in calcestruzzo puro |
b | larghezza della sezione diritta nel piano di flessione |
fcd | valore di progetto della resistenza a compressione del calcestruzzo |
μEd | momento flettente ridotto in G0 |
ρ | percentuale meccanica di armatura |
As | area di armatura |
fyd | tensione di snervamento di progetto dell'acciaio per cemento armato |
L'ultima equazione consente di determinare la sezione di armatura necessaria interpolando i campi di curva ρ del diagramma di interazione, utilizzando il sistema di coordinate ortonormali ridotte (μ, υ).
Comparaison de la théorie avec le module additionnel RF-CONCRETE Columns
Utilizzando un semplice esempio, confrontiamo i risultati in RF-CONCRETE Columns con le formule teoriche descritte in precedenza.
- Carico applicato al centro di gravità del calcestruzzo puro, di un elemento di una struttura controventata:
- Permanente:
- Ng = 85 kN
- Mg = 90 kN.m
- Variabile:
- Nq = 75 kN
- Mq = 80 kNm
- Materiali:
- Calcestruzzo C 25/30
- Acciaio: S 500
- Rapporto di momento alla base della colonna:
- | M01 |/| M02 | = 1/3
Caratteristiche del materiale
fcd | valore di progetto della resistenza a compressione del calcestruzzo |
αcc | Coefficiente che tiene conto degli effetti a lungo termine sulla resistenza a compressione |
fck | resistenza caratteristica a compressione del calcestruzzo |
γC | coefficiente parziale di sicurezza relativo al calcestruzzo |
fcd = 1 ⋅ 25/1,5 = 16,67 MPa
[F5]yk | tensione di snervamento caratteristica dell'acciaio per armatura |
γs | coefficiente parziale di sicurezza relativo all'acciaio per armatura |
fyd = 500/1,15 = 434,78 MPa
capacità portante
Caricamento dei calcoli allo stato limite ultimo:
MEd = 1,35 ⋅ Mg + 1,5 ⋅ Mq
MEd = 1,35 ⋅ 90 + 1,5 ⋅ 80 = 241,50 kNm
NEd = 1,35 ⋅ Ng + 1,5 ⋅ Nq
NEd = 1,35 ⋅ 85 + 1,5 ⋅ 75 = 227,25 kN
Considerazione delle imperfezioni geometriche senza effetti del secondo ordine in SLU
Snellezza geometrica per elementi isolati, considerando il pilastro inserito in un blocco di fondazione e vincolato da una trave:
l0 = √2/2 ⋅ l = √2/2 ⋅ 6,00 = 4,24 m
Raggio di rotazione nel piano parallelo al lato h = 55 cm
ioy = h/√12 = 0,55/√12 = 0,159 m
Raggio di rotazione nel piano parallelo al lato h = 24 cm
ioz = b/√12 = 0,24/√12 = 0,069 m
Snellezze
λy = 4,24/0,159 = 26,67 m
λz = 4,24/0,069 = 61,45 m
Snellezza limitante:
Per impostazione predefinita, il programma tiene conto dei valori in base agli effetti di viscosità per A, le armature iniziali definite in RF-CONCRETE Columns per B e il rapporto dei momenti alla testa e alla base dell'asta analizzata per C. Tuttavia, è possibile definire questi valori da soli:
A = 0,7
B = 1,1
C = 1,7 - 1/3 = 1,37
n = ( 227,25 ⋅ 10-3 ) / ( 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) = 0,103
λlim = ( 20 ⋅ 0,7 ⋅ 1,1 ⋅ 1,37 ) / √( 0,103 ) = 65,74
λy <λlim ⟹ calcolo combinato della flessione nel piano XZ
Calcolo di λz <λlim ⟹ per compressione semplice nel piano XY
Essendo i coefficienti di snellezza inferiori ai valori limite, è inutile verificare l'instabilità del pezzo, ed è sufficiente avere un calcolo per flessione combinata senza tenere conto degli effetti del secondo ordine, sotto le seguenti tensioni di eccentricità:
e0 = e1 + ei
Eccentricità dovuta al carico computazionale
e1 = MEd/NEd
e1: Eccentricità dovuta al carico computazionale
e1 = 241,50/227,25 = 1,063 m
Sollicitations corrigées pour le calcul en flexion composée.
Colonna isolata dalla struttura controventata:
θ0 = 1/200
αh = 2/√6 = 0,816
αm = √0,5 ⋅ ( 1 + 1 / 1 ) = 1
θi = 0,816 ⋅ 1/200 = 0,0041
eio = 0,0041 ⋅ 4,24/2 = 0,0087 m
Carico applicato al baricentro della sezione trasversale di calcestruzzo puro:
e0 = e1 + ei ≥ Δe0
e0 = 1,063 + 0,0087 = 1,072 m
L'eccentricità minima è rispettata.
MEdG0 = 227,25 ⋅ 1,072 = 243,61 kNm
Diagramma di interazione per una sezione rettangolare con armatura simmetrica a flessione combinata
νEd = ( 227,25 ⋅ 10-3) / ( 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) = 0,103
μEd = ( 243,61 ⋅ 10-3) / ( 0,24 ⋅ 0,552 ⋅ 16,67 ) = 0,201
Il diagramma di interazione utilizzato per determinare l'armatura necessaria in base alle forze ridotte νEd , μEd è accessibile nelle tabelle dei diagrammi di interazione (Jean Perchat, Traité de béton armé, 3 ° edizione di LE MONITEUR, Francia, 2017).
Nell'output grafico, il valore trovato viene quindi interpolato tra le curve di interazione ρ = 0,35 e ρ = 0,40, risultando in ρ = 0,375.
As = ( 0,375 ⋅ 0,24 ⋅ 0,55 ⋅ 16,67 ) / ( 434,78 ) ⋅ 104 = 18,98 cm2
La differenza di 0.10 cm² trovata per l'armatura deriva dalla precisione del computer nell'interpolazione dei valori del diagramma di interazione.