确定墙角和墙端处的冲切荷载
与单根柱子（或节点支座）相比，墙角和墙端部的冲切荷载不能直接由柱轴向力（或支座反力）得出。 在 RF-PUNCH Pro 中分析连接板中的 vmax,b 剪力分布，通过临界截面上的剪力来确定冲切荷载。
在另一篇技术文章中已经对此进行了介绍。此外，在该文章中还介绍了“1.5 冲切节点”窗口中的可用选项，以及确定荷载的一般步骤。
RFEM 中的面内力
基本上，首先要注意的是，冲切荷载 VEd不是由线支座的支座反力或墙的法向力或膜力确定的。在板中进行抗冲切分析。
这里采用 RFEM 中的主内力 vmax,b。该值可由荷载工况、荷载组合或结果组合计算得出。 vmax,b 的定义见 [1] 8.16 节， 公式如下：
在《RFEM 5 在线手册》中也可以找到该章节。
奇异点的影响
如果在冲切点附近存在奇异点或剪力峰值，那么这也会影响到确定临界截面冲切荷载 VEd。
在下面的示例中将对墙端楼板进行冲切分析。 RF-PUNCH Pro 使用楼板的主内力 vmax,b， 参见下图 02。
这里的问题是生成的有限元网格太粗，临界截面存在剪力峰值 vmax,b。
模块检测到有限元网格不足，并显示相应的警告编号 56。
一个可选的有限元网格细化选项可以对冲切点区域内过粗的网格进行细化，并显示消息编号 56。 然而，细化有限元网格会导致临界截面剪力峰值增大，从而使最终确定的冲切荷载 VEd 也会因为受到不利影响而增大。
如果有限元网格细化对临界截面剪力峰值产生不利影响，通常建议检查输入的模型。 在 [2] 中讨论了各种“误差来源”，这些“误差来源”会显著影响面内力，从而影响 RF-PUNCH Pro 中确定的冲切荷载 VEd。
几何优化模型
在该示例中，可以通过“更真实”的楼板建模得到板中和临界截面上的剪力分布。 在第一种建模方法中楼板边界线与墙体轴线重合。 在第二种建模方法中楼板边界线与墙体轴线不重合，而是根据楼板的“实际”边缘进行输入。 这种建模方法会显著影响临界截面的剪力分布。
下图 05 清楚地显示了上述两种方法。
与第一种方案相比，这样做的好处是在 RF-PUNCH Pro 中也会自动识别到更真实的距楼板外部边缘的距离，从而更有利地应用临界周长。
支座优化模型
对楼板剪力分布产生有利影响的另一种方法是：对设置的面弹性支座进行差异化处理。
在 RFEM 中通常使用恒定弹簧作为弹性基础，覆盖整个楼板。 除了设置恒定弹簧外，RFEM 还提供其他选项来更好地表示面基础。
一种选项是例如设置边缘或拐角弹簧，这可以对楼板中的剪力分布产生有利影响。 详细内容请参看另一篇技术文章，其中介绍了改进的弹性地基模型的理论背景。
下图是未设置（上）和设置了（下）边缘弹簧时的临界截面剪力对比图。
此外，通过附加模块 RF-SOILIN（边缘弹簧模型的替代选项）可以使面弹性支座的设置更加真实，并且对临界截面剪力分布产生有利影响。
RF-PUNCH Pro 中的设置
默认情况下，RF-PUNCH Pro 中的冲切荷载是根据“临界截面圆周上的未平滑剪力”确定的。 通过上述优化，该选项基本上应保留在附加模块的窗口 1.5 中。 如果尽管进行了上述优化，在临界截面处仍然存在剪力峰值，那么用户也可以选择“临界截面圆周上的平滑剪力”选项。
在临界截面上设置平均剪力时，还必须考虑荷载放大系数 β 的影响，例如可以通过扇形模型确定。 在另一篇技术文章中对此进行了介绍。
小结
综上所述，墙端部或墙角处进行冲切验算时，如果利用率很高，那么用户应检查作用的冲切荷载的大小。
在这种情况下，必须注意临界截面的剪力分布，并检查是否可以通过调整或优化模型使板中的剪力分布 vmax,b 更有利。
然而，上述关于建模和支座的优化并不是通用的方法，用户必须根据具体情况单独进行评估，并根据模型进行修改。
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