589x

2024-02-28

VE 1025 | Dimensionamento em betão armado de uma viga contínua de dois vãos com consola de secção variável

Descrição

Uma viga de betão armado foi dimensionada como viga de dois vãos em consola. A secção é variável ao longo do comprimento da consola (secção de secção variável). Os esforços internos, a armadura longitudinal e transversal necessárias para o estado limite último são calculados e comparados com os resultados em {%>

Exemplo de verificação 1025 | Sistema

Material	Betão C25/30	Módulo de elasticidade	E	31000	N/mm²
	Betão C25/30	Valor de cálculo da resistência à compressão do betão	f_cd	14,167	N/mm²
	Aço de armadura B500S(B)	Tensão de cedência característica	F_yk	500,000	N/mm²
	Aço de armadura B500S(B)	Limite de elasticidade de cálculo	f_yd	434,783	N/mm²
Geometria	Estrutura	Comprimento da consola	l_ef,consola	4,000	m
		Comprimento do vão 1	l_ef,1	8,000	m
		Comprimento do vão 2	l_ef,2	8,000	m
	Secção	Altura	[SCHOOL.]	1500	mm
		Largura	B	2620	mm
		Altura do banzo	h_f	150	mm
		Largura da alma	b_w	380	mm
		Recobrimento do betão	c_nom	35	mm
cargas	Cargas permanentes	CC1	_gk,1	10,500 - 90,000 (trapezoidal)	kN/m
		CC2	_Gk,2	216,000	kN
		CC3	_Gk,3	416,000	kN
	Cargas impostas	CC4	qk_,1,1	40,000	kN/m
		CC5	qk_,1,2	40,000	kN/m
		CC6	qk_,1,3	30,000	kN/m
		CC7	_Qk,2	284,000	kN

Exemplo de verificação 1025 | Cargas permanentes e variáveis

417x

23x

VE 1025 | Viga de betão de dois vãos com consola

Configuração do RFEM

Consideração de uma redistribuição de momento limitada do momento de apoio segundo a 5,5
Redução dos momentos ou dimensionamento para os momentosna face de um apoio monolítico segundo. a 5.3.2.2
Redução das forças de corte na face de apoio e distância d segundo a 6.2.1(8)
O tipo de distribuição da secção utilizado é de secção variável no início da barra para considerar a alteração de altura da secção.

Resultados

Momento fletor e força de corte de cargas permanentes e impostas

Momento fletor e força de corte devido a g_k,1
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	248,890	432,840	-296,460	-645,760	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	249,000	433,000	-296,000	-646,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	-43,330	80,830	-201.000/316.340	-403,660/440,720	-279,280
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	-44,000	81,000	-201.000/316.000	-404,000/441,000	-279,000

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC1

Momento fletor e força de corte devido a G_k,2
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	-305,850	101,850	-815,400	203,720	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	-306,000	102,000	-815,000	204,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	127,390	-25,460	-215,670/127,390	-127,390/-25,460	-25,460
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	127,000	-25,500	-216,000/127,000	-127,000/-25,500	-25,500

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC2

Momento fletor e força de corte devido a G_k,3
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	676,040	-155,960	0	-311,920	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	676,000	156,000	0	-312,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	169,010/-246,990	-38,990	169,010	-246,990/38,990	38,990
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	169.000/247.000	39,000	169,000	-247,000/39,000	39,000

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC3

Momento fletor e força de corte devido a q_k,1,1
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	-120,100	40,000	-320,200	79,950	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	-120,220	40,030	-320,490	80,060	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	50,070	-10,000	-160.000/50.020	50,020/-10,000	-10,000
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	50,000	-10,010	-160,000/50,070	50,070/-10,010	-10,010

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC4

Momento fletor e força de corte devido a q_k,1,2
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	240,020	-79,980	0	-159,960	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	240,000	-80,000	0	-160,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	-19,990	19,990	140,010	-179,990/19,999	19,999
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	-20,000	20,000	140,000	-180.000/20.000	20,000

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC5

Momento fletor e força de corte devido a q_k,1,3
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	-59,980	180,010	0	-119,970	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	-60,000	184,000	0	-120,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	-15,000	15,000	-15,000	-15,000/135,000	-105,000
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	-15,000	15,000	-15,000	-15,000/135,000	-105,000

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC6

Momento fletor e força de corte devido a Q_k,2
Força interna	unidade	RFEM/Solução analítica	Vão 1	Vão 2	Eixo A	Eixo B	Eixo C
Momento fletor	[kNm]	RFEM	461,530	-106,470	0	-212,950	0
Momento fletor	[kNm]	Solução analítica	462,000	-106,500	0	-213,000	0
Força de corte,	[kN]	RFEM	115,380/-168,620	26,620	115,380	-168,620/26,620	26,620
Força de corte,	[kN]	Solução analítica	-169,000/115,000	26,600	115,000	-15,000/135,000	-169,000/26,600

Exemplo de verificação 1025 | Momento fletor e força de corte devido ao caso de carga CC7

Esforços internos
A tabela abaixo contém todas as combinações de carga para o estado limite último:

Combinação de cargas	Casos de carga atribuídos
CO1	1.00·CC1 + 1.00·CC2 + 1.00·CC3
CO2	1.35·CC1 + 1.35·CC2 + 1.35·CC3 + 1.50·CC4 + 1.50·CC5 + 1.50·CC6 + (1.50·0.80)·CC7
CO3	1.35·CC1 + 1.35·CC2 + 1.35·CC3 + (1.50·0.70)·CC4 + (1.50·0.70)·CC5 + (1.50·0.70)·CC6 + 1.50.CC7
CO4	1.35·CC1 + 1.00·CC2 + 1.35·CC3 + 1.50·CC5 + 1.50·CC6 + (1.50·0.80)·CC7
CO5	1.35·CC1 + 1.00·CC2 + 1.35·CC3 + (1.50·0.70)·CC5 + 1.50·CC7
CO6	1.00·CC1 + 1,35·CC2 + 1,35·CC3 + (1,50·0,70)·CC4 + 1,50·CC7
CO7	1.35·CC1 + 1.00·CC2 + 1.35·CC3 + (1.50·0.70)·CC5 + (1.50·0.70)·CC6+ 1.50·CC7
CO8	1.35·CC1 + 1.35·CC2 + 1.00·CC3 + 1.50·CC4 + 1.50·CC6
CO9	7

Ação	Unidade	Combinação de cargas	Resultado do RFEM	Resultado de referência	Relação
M_Ed,A	kNm	CO8	-1981.830	-1980.000	1,00
M_Ed,B	kNm	CO4	-1764,600	-1765,000	0,99
M_Ed,1	kNm	CO5	1887,120	1887,000	1,00
M_Ed,2	kNm	CO8	885,540	895,000	0,99
V_Ed,A,li	kN	CO2	-802,500	-803,000	0,99
V_Ed,A,re	kN	CO9	1250,770	1250,000	1,00
V_Ed,1,li	kN	CO6	582,090	581,000	1,00
V_Ed,1,re	kN	CO7	-554,660	-555,000	0,99
V_Ed,B,li	kN	CO4	-1245,820	-1246,000	0,99
V_Ed,B,d	kN	CO4	-886,580	-887,000	0,99
V_Ed,C	kN	CO8	-544,930	-545,000	0,99

Armadura longitudinal necessária
Na literatura, foi considerada uma redistribuição de momento de 15% no apoio B dentro das combinações de carga 4 e uma redistribuição de momento de 12% na combinação de carga 7. Em contraste, o RFEM aplica a mesma redistribuição de momentos em todas as combinações de carga. Para facilitar uma comparação significativa com a literatura, serão feitos ajustes no modelo do RFEM. Posteriormente, é apresentada a solução real fornecida pelo RFEM.
Comparação dos resultados do RFEM com os resultados da literatura:
Apoio A:
A viga está ligada monoliticamente ao apoio e, portanto, é o momento crítico de dimensionamento está na borda do apoio. No entanto, a literatura negligencia a influência da carga quando calcula o momento na borda do apoio. Para permitir uma comparação significativa com os resultados do RFEM, é necessário recalcular os resultados considerando a influência do carregamento. O momento de cálculo na borda do apoio sem consideração da influência da carga, M_Ed, é -1819,0 kNm. Considerando o efeito das cargas, M_Ed aumenta para -1823,0 kNm.

	RFEM		Solução analítica		Relação
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	M_ED	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO8	-1824,790	32,50	-1823,000	31,60	1,00	1,02

Na literatura, é assumido que a altura da secção na extremidade do apoio é igual à altura da secção no meio do apoio. No entanto, no RFEM, é considerada a altura real da secção devido à secção variável. Consequentemente, isto aumenta os requisitos de armadura do RFEM.
Apoio B:
A combinação de carga crítica neste caso é a combinação de carga 4. Para corresponder à literatura, a relação da redistribuição de momentos no apoio B é definida como 0,850.

Apoio B
	RFEM		Solução analítica		Relação
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO4	-1345,870	22,40	-1360,000	22,80	0,99	0,98

Ao calcular o momento de cálculo, a literatura tem em consideração que o momento na borda do apoio não deve ser inferior a 0,65 do momento de extremidade fixo completo (DIN EN 1992-1-1, 5.3.2.2) troca de dados. Esta condição não está implementada no RFEM. Isto explica a diferença no momento de dimensionamento.

Vão 1:
Como a viga é definida como uma barra contínua no RFEM, não é possível definir uma largura efectiva b_eff para cada vão. O menor valor das duas larguras efetivas dos vãos 1 e 2 é utilizado para simplificação. b_eff é então definido para 2,620 m. A literatura considera uma redistribuição de momento de 12% para a combinação de carga 7, a relação de redistribuição do momento no apoio central é, portanto, agora definida como 0,880.

Vão 1
	RFEM		Solução analítica		Relação
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO7	1926,280	30,13	1927,000	33,10	0,99	0,91

Vão 2:
Neste caso, não é considerada a redistribuição de momentos. A relação da redistribuição de momentos está definida como 1,000.

Vão 2
	RFEM		Solução analítica		Relação
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO8	885,520	13,79	895,000	15,10	0,99	0,91

Na literatura especializada, a armadura longitudinal necessária é determinada através de métodos de aproximação para vigas em T de acordo com a DAstb-heft 425. Utilizando este método, assume-se que a força de compressão no banzo está no centro do banzo (h_f/2). no RFEM, a armadura necessária é determinada através de uma análise de secção. Isto resulta numa armadura necessária inferior à descrita na literatura.
O RFEM forneceu a solução
Agora, a redistribuição de momentos no apoio central está definida para 15% em todas as combinações de carga. Os resultados estão resumidos nas tabelas abaixo.
O apoio A:
O caso de carga 8 fornece o momento fletor mais alto, sendo, portanto, decisivo.

Apoio A
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO8	-1824,840	32,32

Apoio B:

Apoio B:
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO4	-1345,890	22,40

Vão 1:
Quando é tida em consideração a redistribuição de momentos em todas as combinações de carga, a CO5 tem o momento fletor de cálculo mais alto no vão 1.

Vão 1:
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO5	2005,410	31,44

Vão 2:
CO8 tem uma redistribuição de momento após momento M_Ed de 940 kNm.

Vão 2:
caso de carga	Momento fletor de cálculo M_Ed	Armadura necessária A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO8	940,000	14,73

Exemplo de verificação 1025 | Armadura longitudinal existente e necessária

Armadura de corte
Armadura de corte na consola:
Para determinar os estribos necessários na consola, são examinados 3 pontos. Os resultados estão resumidos na tabela abaixo:

Viga em consola
Posição x	Parâmetros	Símbolo	Unidade	RFEM	Solução analítica	Relação
x = 0,45m	Altura efetiva	[BUG.DESCRIPTION]	[m]	0,940	0,920	1,02
	Braço de alavanca interior	Z	[m]	0,848	0,828	1,02
	força de corte	V_Ed	[kN]	-327.190	-328,000	0,99
	Momento fletor de cálculo	M_ED	[kNm]	-73,320	-74,000	0,99
	Componente de corte de cálculo da força na área de compressão	V_ccd	[kN]	12,550	13,000	0,99
	Força de corte do dimensionamento	V_Ed,red	[kN]	314,640	314,000	1,0
	Capacidade de corte sem armadura	V_rd,cc	[kN]	219,420	221,00	0,99
	Inclinação da escora	cot Θ	[-]	3,0	3,0	1,0
	Capacidade da escora	V_rd,máx	[kN]	996,230	1003,000	0,99
	Armadura necessária	a_sw,nec	[cm²/m]	2,84	2.91	0,98
x = 1,37m	Altura efetiva	[BUG.DESCRIPTION]	[m]	1,070	1,050	1,02
	Braço de alavanca interior	Z	[m]	0,965	0,945	1,02
	força de corte	V_Ed	[kN]	-417,720	-418,000	1,00
	Momento fletor de cálculo	M_ED	[kNm]	-414,250	-415 000	1,00
	Componente de corte de cálculo da força na área de compressão	V_ccd	[kN]	62,210	66,000	0,94
	Força de corte do dimensionamento	V_Ed,red	[kN]	355,510	353,000	1,01
	Capacidade de corte sem armadura	V_rd,cc	[kN]	250,070	252,000	0,99
	Inclinação da escora	cot Θ	[-]	3,0	3,0	1,0
	Capacidade da escora	V_rd,máx	[kN]	1135,860	1144,000	0,99
	Armadura necessária	a_sw,nec	[cm²/m]	2,83	2,86	0,99
x = 2,37m	Altura efetiva	[BUG.DESCRIPTION]	[m]	1,210	1,190	1,02
	Braço de alavanca interior	Z	[m]	1,090	1,070	1,02
	força de corte	V_Ed	[kN]	-541,800	-543,000	1,0
	Momento fletor de cálculo	M_ED	[kNm]	-891,790	-893,00	1,00
	Componente de corte de cálculo da força na área de compressão	V_ccd	[kN]	118,250	125,000	0,95
	Força de corte do dimensionamento	V_Ed,red	[kN]	423,550	418,000	1,01
	Capacidade de corte sem armadura	V_rd,cc	[kN]	283,220	285,000	0,99
	Inclinação da escora	cot Θ	[-]	3,0	3,0	1,0
	Capacidade da escora	V_rd,máx	[kN]	1286,410	1298,000	0,99
	Armadura necessária	a_sw,nec	[cm²/m]	2,98	2,99	1,0

Vão 1:
A posição decisiva da barra para o cálculo dos estribos no campo 1 encontra-se a uma distância d da borda direita do apoio A.

Vão 1
Parâmetros	Símbolo	Unidade	RFEM	Solução analítica	Relação
Altura efetiva	[BUG.DESCRIPTION]	[m]	1,440	1,430	1,00
Força de corte no apoio A	V_Ed,A	[kN]	1250,770	1250,000	1,00
Força de corte do dimensionamento	V_Ed,A,re	[kN]	952,430	954,000	1,00
Capacidade de corte sem armadura	V_Rd,cc	[kN]	346,210	343,000	1,00
Inclinação da escora	cot Θ	[-]	1.88	1,87	1,00
Armadura de corte necessária	a_sw,nec	[cm²/m]	8,95	9,11	0,98

Vão 2:

O cálculo dos estribos é realizado de forma análoga ao vão 1.

Vão 2
Parâmetros	Símbolo	Unidade	RFEM	Solução analítica	Relação
Altura efetiva	[BUG.DESCRIPTION]	[m]	1,440	1,440	1,02
Força de corte no apoio B	V_Ed,B	[kN]	886,580	855,000	1,03
Força de corte do dimensionamento	V_Ed,B,d	[kN]	613,100	584,000	1,05
Capacidade de corte sem armadura	V_Rd,cc	[kN]	346,210	343,000	1,00
Inclinação da escora	cot Θ	[-]	2.75	2.91	0,95
Armadura de corte necessária	a_sw,nec	[cm²/m]	3,94	3,58	1.10

As diferenças nos resultados para o vão 2 devem-se ao facto de a literatura ter considerado a força de corte no apoio B após a redistribuição dos momentos. Contudo, a redistribuição do momento não influencia o dimensionamento da força de corte no RFEM.

Exemplo de verificação 1025 | Armadura transversal existente e necessária

417x

23x

VE 1025 | Viga de betão de dois vãos com consola

Referências

Associação Alemã de Engenharia de Estruturas e Betão E. V, exemplos para dimensionamento segundo o Eurocódigo 2. Volume 1: Construção de edifícios, Berlim: Ernst & Sohn 2012, 1º prémio reimpressão corrigida de 1. Edição, 978-3-433-01877-4

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KB 001838 | Dimensionamento de nervuras, estruturas com dobras e superfícies com as barras de resultados no RFEM 6

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Base de dados de conhecimento

KB 001838 | Dimensionamento de nervuras, estruturas com dobras e superfícies com as barras resultantes no RFEM 6

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Generalidades

Software de cálculo para estruturas de betão | RFEM 6 e RSTAB 9 da Dlubal Software

Duração: 00:03:40 min

Função do programa

Verificações ao punçoamento para todas as formas de secção

Duração: 00:00:45 min

FAQ

[EN] FAQ 005472 | Na tabela de objetos a serem dimensionados no módulo Dimensionamento de betão, as forças de corte ...

Duração: 00:02:00 min

Lista de reprodução

Ir para os modelos

417x

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VE 1025 | Viga de betão de dois vãos com consola

Modelo 004505 | Edifício com pilares de betão armado inclinados

490x

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Edifício com pilares de betão armado inclinados

KB 001838 | Dimensionamento de nervuras, estruturas de chapas dobradas e superfícies utilizando barras resultantes no RFEM 6

574x

Estruturas e superfícies dobradas

600x

14x

Exemplo de verificação 1000 | Pilar de betão com método de curvatura nominal

561x

17x

Descrição da armadura

KB 001842 | Laje com armadura de superfície automática como suplemento

208x

KB 001842 | Processo de dimensionamento automático da armadura de área existente

269x

Ponte para peões e ciclistas em Eichsütt, Alemanha

243x

24x

Ponte de betão

273x

25x

Edifício de betão

Artigos da base de dados de conhecimento

KB 001838 | Dimensionamento de nervuras, estruturas com dobras e superfícies utilizando barras de resultados

Se, por exemplo, pretende utilizar um modelo de superfície puro para determinar os esforços internos e os momentos, mas o dimensionamento de um componente ainda ocorre no modelo de barra, isso pode ser implementado com a ajuda da barra resultante.

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De acordo com a EN 1992-1-1 [1], uma viga é uma barra cujo vão não é inferior a 3 vezes a altura total da secção. Caso contrário, o elemento estrutural deve ser considerado uma viga-parede.</p> O comportamento das vigas fundas (ou seja, vigas com um vão inferior a 3 vezes a altura da secção) é diferente do comportamento das vigas normais (ou seja, vigas com um vão 3 vezes maior que a altura da secção).

No entanto, ao analisar os componentes estruturais de estruturas de betão armado, é frequentemente necessário dimensionar vigas profundas, uma vez que estes são utilizados para vergas de janelas e portas, vigas de pavimento, ligações de lajes de tetos com desnível e sistemas de pórticos.

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Perímetro crítico em torno do pilar, considerando uma abertura

A verificação ao punçoamento de acordo com a EN 1992-1-1 deve ser realizada para lajes com uma carga concentrada ou para lajes com uma reação. O nó onde o dimensionamento da resistência ao punçoamento é realizado (ou seja, onde existe um problema de punçoamento) é chamado nó de punçoamento. Nestes nós, a carga concentrada pode ser introduzida por pilares, forças concentradas ou apoios de nós. O final da introdução de carga linear em lajes também é considerado como uma carga concentrada e, portanto, a resistência ao corte nas extremidades de paredes, cantos de paredes e extremidades ou cantos de cargas de linha e apoios de linha também deve ser controlada.

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Este artigo descreve como é que uma laje plana de um edifício residencial é modelada no RFEM 6 e dimensionada de acordo com o Eurocódigo 2. A placa tem uma espessura de 24 cm e está apoiada em pilares com um comprimento de 45/45/300 cm a uma distância entre si de 6,75 m nas duas direcções X e Y (Figura 1). Os pilares são modelados como apoios nodais elásticos através da determinação da rigidez da mola a partir das condições de fronteira (Figura 2). O betão C35/45 e o aço de armadura B 500 S (A) são selecionados como materiais para o dimensionamento.

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Capturas de ecrã

VE 1025 | Sistema

Distribuição da armadura superior em paredes e lajes no LLC

KB 001838 | Dimensionamento de nervuras, estruturas de chapas dobradas e superfícies utilizando barras resultantes no RFEM 6

Descrição da armadura

Deformações de estrutura de unidade de produção | © GH HERVOUET

Modelo de unidade de produção e armazenamento de massas folhadas | © GH HERVOUET

Vista da estrutura de aço interna da unidade de produção e armazenamento de massas folhadas | © GH HERVOUET

Vista exterior de unidade de produção e armazenamento de massas folhadas | © GH HERVOUET

Funções do programa

Função 002801 | Verificação ao punçoamento para todas as formas de secção

Tem secções individuais dos pilares e geometrias de paredes angulares e necessita de uma verificação ao punçoamento para as mesmas?

Não tem qualquer problema. No RFEM 6, é possível realizar verificações ao punçoamento não apenas para secções retangulares e circulares, mas também para qualquer forma de secção.

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Função 002691 | Verificação de resistência ao fogo simplificada de acordo com a EN 1992-1-2 para pilares (Capítulo 5.3.2) e vigas (Capítulo 5.6)

O módulo Dimensionamento de betão permite efetuar a verificação da resistência ao fogo simplificada de acordo com a EN 1992-1-2 para pilares (Capítulo 5.3.2) e vigas (Capítulo 5.6).

Estão disponíveis os seguintes métodos para a verificação de resistência ao fogo simplificada:

Pilares: dimensões mínimas para secções retangulares e circulares segundo a tabela 5.2a e a equação 5.7 para o cálculo da exposição ao fogo
Vigas: dimensões e distâncias entre eixos mínimas segundo as tabelas 5.5 e 5.6

Pode determinar os esforços internos para a verificação de resistência ao fogo de acordo com dois métodos.

1 Neste caso, os esforços internos da situação de dimensionamento acidental são incluídos diretamente no dimensionamento.
2 Os esforços internos do dimensionamento à temperatura normal são reduzidos através do fator Eta,fi (ηfi) e são depois utilizados no dimensionamento da resistência ao fogo.

Além do mais, é possível modificar a distância entre eixos de acordo com a Eq. 5.5.

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Função 002670 | Verificação da fadiga de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8

Com o módulo Dimensionamento de betão, pode realizar a verificação de fadiga para barras e superfícies de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.

Para a verificação de fadiga, podem ser selecionados opcionalmente dois métodos ou níveis de verificação nas configurações de dimensionamento:

Nível de verificação 1: critério simplificado de acordo com 6.8.6 e 6.8.7(2): o critério simplificado é realizado para combinações de ações frequentes de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.6 (2) e EN 1990, Eq. (6.15b) com as cargas de tráfego relevantes no estado limite de utilização. Para o aço de armadura, é verificada uma gama de tensões máximas de acordo com 6.8.6. A tensão de compressão do betão é verificada através da tensão superior e inferior admissível de acordo com 6.8.7(2).
Nível de verificação 2: verificação da tensão equivalente do dano de acordo com 6.8.5 e 6.8.7(1) (verificação de fadiga simplificada): a verificação utilizando as gamas de tensões equivalentes de danos é realizada para a combinação de fadiga de acordo com a EN 1992-1-1, Capítulo 6.8.3, Eq. (6.69), com a ação cíclica Q_fat especificamente definida.

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Função 002671 | Verificação sísmica segundo o EC 8 para barras de betão armado

O módulo Dimensionamento de betão permite realizar verificações sísmicas para barras de betão armado segundo o EC 8. Isso inclui, entre outras, as seguintes funções:

Parâmetros da verificação sísmica
Distinção entre as classes de ductilidade DCL, DCM, DCH
Possibilidade de transferir o coeficiente de comportamento da análise dinâmica
Verificação do valor limite para o coeficiente de comportamento
Verificações de capacidade "Strong column – weak beam"
Regras de dimensionamento para verificação do fator de ductilidade em curvatura
Regras de dimensionamento para ductilidade local

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Perguntas e respostas (FAQ)

Gostaria de realizar a verificação ao punçoamento numa laje de piso. Selecionei nós para a verificação, mas estão assinalados como inválidos. Onde é que cometi um erro?

Quais são os produtos recomendados para o cálculo e dimensionamento de estruturas de betão armado?

Na tabela dos objetos a serem dimensionados no módulo Dimensionamento de betão, os nós de punçoamento estão listados na coluna inválido/desativado, apesar de os ter definido como nós de punçoamento. Como é que posso corrigir isso?

Como é que posso gerar uma carga de superfície em barras utilizando células no RFEM 6 ou no RSTAB 9?

Como é que posso utilizar os modelos gráficos para a impressão múltipla de uma armadura?

Como é que posso ativar o dimensionamento de betão reforçado com fibras de aço no módulo "Dimensionamento de betão"?

Projetos de clientes

Criação de uma estrutura de produção e armazenamento de massas folhadas em Montbert, França

Ponte "Herzogsteg" para peões e ciclistas em Eichsstutt, Alemanha

Vista frontal do edifício de escritórios com os pilares de aço misto em V | © Die Tragwerker GmbH

Edifício de escritórios com centro de visitantes e parque de estacionamento integrados em Geiselbullach, Alemanha

Edifício de escritórios da Stadtwerke Kirchheim unter Teck, Alemanha

Poço de elevador em betão armado na plataforma 1 da estação de Montluçon, França (© E.T.L. Structures)

Poço de elevador em betão armado na estação de Montluçon, França

Quai M, novo pavilhão de concertos em La Roche-sur-Yon, França

Edifícios residenciais em Trieste, Itália

Deformações da ponte giratória de Airedale no RFEM

Ponte giratória Airedale em Rodley, Reino Unido

Deformações no RFEM | © Baumruck + Oswald

Piscina exterior e interior AQUAtherm em Straubing, Alemanha

Produtos recomendados para si

RFEM 6 | Programa principal RFEM 6

RFEM 6

Programa principal

A nova geração do software 3D de elementos finitos é utilizada para o cálculo estrutural de barras, superfícies e sólidos.

Preço da primeira licença 4.170,00 USD

RFEM 6 | Dimensionamento

Dimensionamento de betão para o RFEM 6

Módulo

O módulo Dimensionamento de betão permite realizar várias verificações de acordo com as normas internacionais. Permite dimensionar barras, superfícies e pilares, bem como realizar verificações ao punçoamento e de deformação.

Preço da primeira licença 2.550,00 USD

RFEM 6 | Análise adicional

Análise das fases de construção (CSA) para o RFEM 6

Módulo

O módulo Análise de fases de construção (CSA) permite-lhe considerar o processo de construção de estruturas (estruturas de barras, superfícies e sólidos) no RFEM.

Preço da primeira licença 1.570,00 USD

RFEM 6 | Análise adicional

Análise geotécnica para o RFEM 6

Módulo

A determinação precisa das condições do solo afeta significativamente a qualidade da análise estrutural dos edifícios.

Preço da primeira licença 1.120,00 USD

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Análise modal para o RFEM 6

Módulo

O módulo Análise modal permite o cálculo de valores próprios, frequências naturais e períodos naturais para modelos de barras, superfícies e sólidos.

Preço da primeira licença 1.210,00 USD

RFEM 6 | Análise dinâmica

Análise de espectro de resposta para o RFEM 6

Módulo

O módulo inclui uma biblioteca extensa de acelerogramas de zonas sísmicas que pode ser utilizada para gerar espectros de resposta.

Preço da primeira licença 1.390,00 USD

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Análise de pushover para o RFEM 6

Módulo

Com a ajuda do módulo Análise pushover, pode analisar os efeitos de um sismo no seu edifício em específico e, assim, avaliar se o edifício consegue suportar um sismo.

Preço da primeira licença 1.300,00 USD

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Modelo do edifício para o RFEM 6

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A informação sobre os pisos e o modelo completo (centro de gravidade) é apresentada em tabelas e gráficos.

Preço da primeira licença 1.660,00 USD

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Dimensionamento de alvenaria para o RFEM 6

Módulo

O módulo Dimensionamento de alvenaria para o RFEM 6 permite o dimensionamento de alvenaria utilizando o método de elementos finitos. Foi desenvolvido no âmbito do projeto de investigação DDMaS – Digitizing the design of masonry structures (Digitalização do dimensionamento de estruturas de alvenaria). O modelo de material representa o comportamento não linear da combinação de tijolo e argamassa sob a forma de uma macromodelação.

Preço da primeira licença 1.660,00 USD

RFEM 6 | Análise adicional

Comportamento de material não linear para o RFEM 6

Módulo

O módulo Comportamento de material não linear permite considerar as não linearidades de materiais no RFEM, por exemplo, plástico isotrópico, plástico ortotrópico, dano isotrópico).

Preço da primeira licença 1.480,00 USD

RFEM 6 | Análise adicional

Estabilidade da estrutura para o RFEM 6

Módulo

O módulo Estabilidade da estrutura realiza análises de estabilidade de estruturas. Determina os fatores de carga críticos e os modos de estabilidade correspondentes.

Preço da primeira licença 1.300,00 USD

RFEM 6 | Análise adicional

Torção com empenamento (7 GDL) para o RFEM 6

Módulo

O módulo Torção com empenamento (7 GDL) permite considerar o empenamento da secção como um grau de liberdade adicional ao calcular barras.

Preço da primeira licença 1.480,00 USD

RFEM 6 | Soluções especiais

Superfícies multicamadas (por ex. laminadas, CLT) para o RFEM 6

Edifício de madeira laminada cruzada (CLT)

Módulo

O módulo Superfícies multicamadas permite ao utilizador definir estruturas de superfícies de várias camadas. O cálculo pode ser realizado com ou sem o acoplamento de corte.

Preço da primeira licença 1.300,00 USD

RFEM 6 | Soluções especiais

Otimização e custos/estimativa de emissões de CO2 para o RFEM 6

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Módulo

Além disso, este módulo estima os custos do modelo ou as emissões de CO2 especificando os custos unitários ou as emissões por definição de material para o modelo estrutural.

Preço da primeira licença 1.480,00 USD

RFEM 6 | Dimensionamento

Análise tensão-deformação para o RFEM 6

Módulo

O módulo Análise tensão-deformação realiza uma verificação geral de tensões calculando as tensões existentes e comparando-as com as tensões limite.

Preço da primeira licença 1.210,00 USD

RFEM 6 | Dimensionamento

Dimensionamento de aço para o RFEM 6

Módulo

O módulo Dimensionamento de aço realiza dimensionamentos de barras de aço para os estados limite último e de utilização de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 2.550,00 USD

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Dimensionamento de madeira para o RFEM 6

Módulo

O módulo Dimensionamento de madeira realiza verificações dos estados limite último e de utilização, bem como de resistência ao fogo, de barras de madeira de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 1.930,00 USD

RFEM 6 | Dimensionamento

Dimensionamento de alumínio para o RFEM 6

Módulo

O módulo Dimensionamento de alumínio realiza os dimensionamentos de barras de alumínio para os estados limite último e de utilização de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 1.750,00 USD

RFEM 6 | Ligações

Ligações de aço para o RFEM 6

Módulo

O módulo Ligações de aço do RFEM ajuda-o a analisar ligações de aço utilizando um modelo de elementos finitos. A modelação é executada de forma totalmente automática em segundo plano e pode ser controlada por si através da entrada simples e habitual de componentes.

Preço da primeira licença 2.110,00 USD

RSTAB 9 | Programa principal RSTAB 9

RSTAB 9

Programa principal

Este moderno programa de cálculo estrutural 3D é adequado para o cálculo estático e dinâmico de estruturas de pórticos, assim como o dimensionamento de betão, aço, madeira e outros materiais.

Preço da primeira licença 2.910,00 USD

RSTAB 9 | Análise adicional

Estabilidade da estrutura para o RSTAB 9

Módulo

O módulo Estabilidade da estrutura realiza análises de estabilidade das estruturas.

Preço da primeira licença 1.300,00 USD

RSTAB 9 | Análise adicional

Deformação por torção (7 DOF) para o RSTAB 9

Módulo

O módulo Torção com empenamento (7 GDL) permite considerar o empenamento da secção como um grau de liberdade adicional ao calcular barras.

Preço da primeira licença 1.480,00 USD

RSTAB 9 | Soluções especiais

Otimização e custo/estimativa de emissões de CO2 para o RSTAB 9

Módulo

Além disso, este módulo estima os custos do modelo ou as emissões de CO2 especificando os custos unitários ou as emissões por definição de material para o modelo estrutural.

Preço da primeira licença 1.480,00 USD

RSTAB 9 | Dimensionamento

Análise tensão-deformação para o RSTAB 9

Módulo

O módulo Análise tensão-deformação realiza uma verificação geral de tensões calculando as tensões existentes e comparando-as com as tensões limite.

Preço da primeira licença 1.120,00 USD

RSTAB 9 | Dimensionamento

Dimensionamento de betão para o RSTAB 9

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O módulo Dimensionamento de betão permite realizar várias verificações para barras e pilares de acordo com as normas internacionais.

Preço da primeira licença 2.550,00 USD

RSTAB 9 | Dimensionamento

Dimensionamento de aço para o RSTAB 9

Módulo

O módulo Dimensionamento de aço realiza dimensionamentos de barras de aço para os estados limite último e de utilização de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 2.550,00 USD

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Dimensionamento de madeira para o RSTAB 9

Módulo

O módulo Dimensionamento de madeira realiza verificações dos estados limite último e de utilização, bem como de resistência ao fogo, de barras de madeira de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 1.930,00 USD

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Dimensionamento de alumínio para o RSTAB 9

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O módulo Dimensionamento de alumínio realiza dimensionamentos de barras de alumínio para os estados limite último e de utilização de acordo com várias normas.

Preço da primeira licença 1.750,00 USD

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