575x

2024-02-28

VE 1025 | Verifica in calcestruzzo armato di una trave continua a due campate con sbalzo rastremato

Descrizione

Una trave in cemento armato è progettata come una trave a due campate con uno sbalzo. La sezione trasversale varia lungo la lunghezza dello sbalzo (sezione trasversale rastremata). Le forze interne, l'armatura longitudinale e a taglio necessaria per lo stato limite ultimo sono calcolate e confrontate con i risultati in [1].

Esempio di verifica 1025 | Sistema della struttura

Materiale	Calcestruzzo C25/30	Modulo di elasticità	E	31000	N/mm²
	Calcestruzzo C25/30	Valore di progetto della resistenza a compressione del calcestruzzo	f_cd	14,167	N/mm²
	Acciaio di armatura B500S(B)	Tensione di snervamento caratteristica	[F5]_yk	500,000	N/mm²
	Acciaio di armatura B500S(B)	Tensione di snervamento di progetto	f_yd	434,783	N/mm²
Geometria	Struttura	Lunghezza sbalzo	l_eff,sbalzo	4,000	m
		Lunghezza campata 1	l_eff,1	8,000	m
		Lunghezza campata 2	l_eff,2	8,000	m
	Sezione trasversale	Altezza	h	1500	mm
		Larghezza	b	2620	mm
		Altezza dell'ala	h_f	150	mm
		Larghezza dell'anima	b_w	380	mm
		Copriferro	c_nom	35	mm
Carichi	Carichi permanenti	CC1	g_k,1	10.500 - 90.000 (trapezoidale)	kN/m
		CC2	G_k,2	216,000	kN
		CC3	G_k,3	416,000	kN
	Carichi imposti	CC4	qk_,1,1	40,000	kN/m
		CC5	qk_,1,2	40,000	kN/m
		CC6	qk_,1,3	30,000	kN/m
		CC7	_Qk,2	284,000	kN

Esempio di verifica 1025 | Carichi permanenti e variabili

Trave in calcestruzzo a due campate con sbalzo

415x

23x

VE 1025 | Trave in calcestruzzo a due campate con sbalzo

Impostazioni di RFEM

Considerazione della ridistribuzione del momento limitato del momento vincolare sec. a 5.5
Riduzione dei momenti o dimensionamento per i momenti sulla faccia di un vincolo esterno monolitico sec. a 5.3.2.2
Riduzione delle forze di taglio nella faccia del vincolo esterno e distanza d sec. a 6.2.1(8)
Il tipo di distribuzione della sezione utilizzata è rastremata all'inizio dell'asta, per considerare la variazione di altezza della sezione trasversale.

Risultati

Momento flettente e forza di taglio da carichi permanenti e imposti

Momento flettente e forza di taglio dovuta a g_k,1
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	248,890	432,840	-296.460	-645.760	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	249,000	433,000	-296.000	-646.000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	-43.330	80,830	-201.000/316.340	-403.660/440.720	-279.280
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	-44.000	81,000	-201.000/316.000	-404.000/441.000	-279.000

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC1

Momento flettente e forza di taglio dovuta a G_k,2
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	-305.850	101,850	-815.400	203,720	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	-306.000	102,000	-815.000	204,000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	127,390	-25.460	-215.670/127.390	-127.390/-25.460	-25.460
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	127,000	-25.500	-216.000/127.000	-127.000/-25.500	-25.500

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC2

Momento flettente e forza di taglio dovuta a G_k,3
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	676,040	-155.960	0	-311.920	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	676,000	156,000	0	-312.000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	169.010/-246.990	-38.990	169,010	-246.990/38.990	38,990
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	169.000/247.000	39,000	169,000	-247.000/39.000	39,000

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC3

Momento flettente e forza di taglio dovuti a q_k,1,1
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	-120.100	40,000	-320.200	79,950	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	-120.220	40,030	-320.490	80,060	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	50,070	-10.000	-160.000/50.020	50.020/-10.000	-10.000
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	50,000	-10.010	-160.000/50.070	50.070/-10.010	-10.010

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC4

Momento flettente e forza di taglio dovuti a q_k,1,2
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	240,020	-79.980	0	-159.960	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	240,000	-80.000	0	-160.000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	-19.990	19,990	140,010	-179.990/19.999	19,999
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	-20.000	20,000	140,000	-180.000/20.000	20,000

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC5

Momento flettente e forza di taglio dovuti a q_k,1,3
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	-59.980	180,010	0	-119.970	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	-60.000	184,000	0	-120.000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	-15.000	15,000	-15.000	-15.000/135.000	-105.000
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	-15.000	15,000	-15.000	-15.000/135.000	-105.000

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC6

Momento flettente e forza di taglio dovuti a Q_k,2
Forza interna	Unità	RFEM/Soluzione analitica	Campata 1	Campata 2	Asse A	Asse B	Asse C
Momento flettente	[kNm]	RFEM	461,530	-106.470	0	-212.950	0
Momento flettente	[kNm]	Soluzione analitica	462,000	-106.500	0	-213.000	0
forza di taglio	[kN]	RFEM	115.380/-168.620	26,620	115,380	-168.620/26.620	26,620
forza di taglio	[kN]	Soluzione analitica	-169.000/115.000	26,600	115,000	-15.000/135.000	-169.000/26.600

Esempio di verifica 1025 | Momento flettente e forza di taglio dovuti al caso di carico LC7

Forze interne
La tabella seguente contiene tutte le combinazioni di carico dello stato limite ultimo:

Combinazione di carichi	Casi di carico assegnati
CO1	1.00·CC1 + 1.00·CC2 + 1.00·CC3
CO2	1.35·LC1 + 1.35·LC2 + 1.35·LC3 + 1.50·LC4 + 1.50·LC5 + 1.50·LC6 + (1.50·0.80)·LC7
CO3	1.35·LC1 + 1.35·LC2 + 1.35·LC3 + (1.50·0.70)·LC4 + (1.50·0.70)·LC5 + (1.50·0.70)·LC6 + 1.50·LC7
CO4	1.35·LC1 + 1.00·LC2 + 1.35·LC3 + 1.50·LC5 + 1.50·LC6 + (1.50·0.80)·LC7
CO5	1.35·LC1 + 1.00·LC2 + 1.35·LC3 + (1.50·0.70)·LC5 + 1.50·LC7
CO6	1.00·LC1 + 1.35·LC2 + 1.35·LC3 + (1.50·0.70)·LC4 + 1.50·LC7
CO7	1.35·LC1 + 1.00·LC2 + 1.35·LC3 + (1.50·0.70)·LC5 + (1.50·0.70)·LC6+ 1.50·LC7
CO8	1.35·LC1 + 1.35·LC2 + 1.00·LC3 + 1.50·LC4 + 1.50·LC6
CO9	1.35·LC1 + 1.35·LC2 + 1.35·LC3 + 1.50·LC4 + 1.50·LC5 + (1.50·0.80)·LC7

Azione	Unità	Combinazione di carico	Risultato di RFEM	Risultato di riferimento	Rapporto
M_Ed,A	kNm	CO8	-1981.830	-1980.000	1.00
M_Ed,B	kNm	CO4	-1764.600	-1765.000	0,99
M_Ed,1	kNm	CO5	1887,120	1887,000	1.00
M_Ed,2	kNm	CO8	885,540	895,000	0,99
V_Ed,A,li	kN	CO2	-802.500	-803.000	0,99
V_Ed,A,re	kN	CO9	1250,770	1250,000	1.00
V_Ed,1,li	kN	CO6	582,090	581,000	1.00
V_Ed,1,re	kN	CO7	-554.660	-555.000	0,99
V_Ed,B,li	kN	CO4	-1245.820	-1246.000	0,99
V_Ed,B,re	kN	CO4	-886.580	-887.000	0,99
V_Ed,C	kN	CO8	-544.930	-545.000	0,99

Armatura longitudinale richiesta
In letteratura, una ridistribuzione del momento del 15% è stata considerata al vincolo esterno B all'interno delle combinazioni di carico 4 ed una ridistribuzione del momento del 12% è stata considerata all'interno della combinazione di carico 7. Al contrario, RFEM applica la stessa ridistribuzione del momento su tutte le combinazioni di carico. Per facilitare un confronto significativo con la letteratura, saranno apportate modifiche al modello RFEM. Successivamente, sarà presentata la soluzione reale fornita da RFEM.
Confronto dei risultati di RFEM con i risultati della letteratura:
Vincolo A:
La trave è collegata monoliticamente al vincolo esterno e, quindi, al momento critico di progetto si trova sulla faccia del vincolo esterno. Tuttavia, la letteratura trascura l'influenza del carico quando si calcola il momento sulla faccia del vincolo esterno. Per consentire un confronto significativo con i risultati in RFEM, è necessario ricalcolarlo considerando l'influenza del carico. Il momento di progetto sulla faccia del vincolo esterno senza considerazione dell'influenza del carico, M_Ed, è -1819,0 kNm. Considerando l'effetto dei carichi, M_Ed aumenta a -1823,0 kNm.

	RFEM		Soluzione analitica		Rapporto
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO8	-1824.790	32,50	-1823.000	31,60	1.00	1,02

In letteratura, si presume che l'altezza della sezione trasversale sul bordo del vincolo esterno sia uguale all'altezza della sezione trasversale al centro del vincolo esterno. Tuttavia, in RFEM, l'altezza effettiva della sezione trasversale è considerata a causa della sezione trasversale rastremata. Di conseguenza, questo porta a requisiti di armatura più elevati in RFEM.
Supporto B:
La combinazione di carico critica in questo caso è la combinazione di carico 4. Per corrispondere alla letteratura, il rapporto di ridistribuzione del momento nel vincolo esterno B è impostato su 0,850.

Supporto B
	RFEM		Soluzione analitica		Rapporto
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO4	-1345.870	22,40	-1360.000	22,80	0,99	0.98

Quando si calcola il momento di progetto, la letteratura prende in considerazione che il momento sulla faccia del vincolo non deve essere inferiore a 0,65 del momento finale fisso completo (DIN EN 1992-1-1, 5.3.2.2). Questa condizione non è implementata in RFEM. Questo spiega la differenza nel momento di progetto.

Campata 1:
Poiché la trave è definita come un'asta continua in RFEM, non è possibile impostare una larghezza efficace b_eff per ogni campata. Il valore più piccolo delle due larghezze efficaci dalla campata 1 e 2 viene utilizzato per la semplificazione. b_eff è che impostato a 2.620 m. La letteratura considera una ridistribuzione del momento del 12% per la combinazione di carico 7, il rapporto di ridistribuzione del momento nel vincolo centrale è quindi ora impostato a 0,880.

Campata 1
	RFEM		Soluzione analitica		Rapporto
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO7	1926,280	30,13	1927,000	33,10	0,99	0,91

Span 2:
In questo caso, non viene considerata la ridistribuzione del momento. Il rapporto di ridistribuzione del momento è impostato su 1.000.

Campata 2
	RFEM		Soluzione analitica		Rapporto
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]	[kNm]	[cm² ]
CO8	885,520	13,79	895,000	15,10	0,99	0,91

In letteratura, l'armatura longitudinale necessaria è determinata utilizzando metodi di approssimazione per travi a T secondo DAstb-heft 425. Utilizzando questo metodo, si presume che la forza di compressione nell'ala sia al centro dell'ala (h_f/2). in RFEM, l'armatura necessaria è determinata con un'analisi della sezione trasversale. Ciò si traduce in un'armatura richiesta inferiore rispetto alla letteratura.
RFEM ha fornito la soluzione
Ora, la ridistribuzione del momento nel vincolo centrale è impostata al 15% su tutte le combinazioni di carico. I risultati sono riassunti nelle tabelle seguenti.
Vincolo esterno A:
Il caso di carico 8 fornisce il momento flettente più alto ed è quindi decisivo.

Supporto A
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO8	-1824.840	32,32

Supporto B:

Vincolo B:
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO4	-1345.890	22,40

Campata 1:
Quando la ridistribuzione del momento è presa in considerazione in tutte le combinazioni di carico, CO5 ha il momento flettente di progetto più alto nella campata 1.

Campata 1:
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO5	2005,410	31,44

Campata 2:
CO8 ha una ridistribuzione di progetto momento dopo momento M_Ed di 940 kNm.

Campata 2:
Caso di carico	Momento flettente di progetto M_Ed	Armatura richiesta A_s,stat,tot
	[kNm]	[cm² ]
CO8	940,000	14,73

Esempio di verifica 1025 | Armatura longitudinale prevista e richiesta

Armatura a taglio
Armatura a taglio nello sbalzo:
Per determinare le staffe necessarie nello sbalzo, vengono esaminate 3 posizioni. I risultati sono riassunti nella tabella seguente:

Sbalzo
Posizione x	Parametro	Simbolo	Unità	RFEM	Soluzione analitica	Rapporto
x = 0,45 m	Altezza efficace	d	[m]	0,940	0,920	1,02
	Braccio della coppia interna	Z	[m]	0,848	0,828	1,02
	forza di taglio	V_Ed	[kN]	-327.190	-328.000	0,99
	Momento flettente di progetto	M_Ed	[kNm]	-73.320	-74.000	0,99
	Componente di taglio di progetto della forza nell'area di compressione	V_ccd	[kN]	12,550	13,000	0,99
	Forza di taglio di progetto	V_Ed,red	[kN]	314,640	314,000	1,0
	Capacità a taglio senza armatura	V_rd,cc	[kN]	219,420	221,00	0,99
	Inclinazione del puntone compresso	lettino Θ	[-]	3.0	3.0	1,0
	Capacità del puntone compresso	V_rd,max	[kN]	996,230	1003,000	0,99
	Armatura richiesta	a_sw,req	[cm²/m]	2,84	2.91	0.98
x = 1,37 m	Altezza efficace	d	[m]	1,070	1,050	1,02
	Braccio della coppia interna	Z	[m]	0,965	0,945	1,02
	forza di taglio	V_Ed	[kN]	-417.720	-418.000	1.00
	Momento flettente di progetto	M_Ed	[kNm]	-414.250	-415.000	1.00
	Componente di taglio di progetto della forza nell'area di compressione	V_ccd	[kN]	62,210	66,000	0,94
	Forza di taglio di progetto	V_Ed,red	[kN]	355,510	353,000	1,01
	Capacità a taglio senza armatura	V_rd,cc	[kN]	250,070	252,000	0,99
	Inclinazione del puntone compresso	lettino Θ	[-]	3.0	3.0	1,0
	Capacità del puntone compresso	V_rd,max	[kN]	1135,860	1144,000	0,99
	Armatura richiesta	a_sw,req	[cm²/m]	2,83	2,86	0,99
x = 2,37 m	Altezza efficace	d	[m]	1,210	1,190	1,02
	Braccio della coppia interna	Z	[m]	1,090	1,070	1,02
	forza di taglio	V_Ed	[kN]	-541.800	-543.000	1,0
	Momento flettente di progetto	M_Ed	[kNm]	-891.790	-893.00	1.00
	Componente di taglio di progetto della forza nell'area di compressione	V_ccd	[kN]	118,250	125,000	0,95
	Forza di taglio di progetto	V_Ed,red	[kN]	423,550	418,000	1,01
	Capacità a taglio senza armatura	V_rd,cc	[kN]	283,220	285,000	0,99
	Inclinazione del puntone compresso	lettino Θ	[-]	3.0	3.0	1,0
	Capacità del puntone compresso	V_rd,max	[kN]	1286,410	1298,000	0,99
	Armatura richiesta	a_sw,req	[cm²/m]	2,98	2,99	1,0

Campata 1:
La posizione decisiva dell'asta per il calcolo delle staffe nel campo 1 è ad una distanza d dal bordo destro del vincolo esterno A.

Campata 1
Parametro	Simbolo	Unità	RFEM	Soluzione analitica	Rapporto
Altezza efficace	d	[m]	1,440	1,430	1.00
Forza di taglio sul vincolo esterno A	V_Ed,A	[kN]	1250,770	1250,000	1.00
Forza di taglio di progetto	V_Ed,A,re	[kN]	952,430	954,000	1.00
Capacità a taglio senza armatura	V_Rd,cc	[kN]	346,210	343,000	1.00
Inclinazione del puntone compresso	lettino Θ	[-]	1.88	1,87	1.00
Armatura a taglio richiesta	a_sw,req	[cm²/m]	8,95	9,11	0.98

Campata 2:

Il calcolo delle staffe viene eseguito in modo analogo alla campata 1.

Campata 2
Parametro	Simbolo	Unità	RFEM	Soluzione analitica	Rapporto
Altezza efficace	d	[m]	1,440	1,440	1,02
Forza di taglio sul vincolo esterno B	V_Ed,B	[kN]	886,580	855,000	1,03
Forza di taglio di progetto	V_Ed,B,re	[kN]	613,100	584,000	1.05
Capacità a taglio senza armatura	V_Rd,cc	[kN]	346,210	343,000	1.00
Inclinazione del puntone compresso	lettino Θ	[-]	2.75	2.91	0,95
Armatura a taglio richiesta	a_sw,req	[cm²/m]	3,94	3,58	1.10

Le differenze nei risultati per la campata 2 sono dovute al fatto che la letteratura ha considerato la forza di taglio al vincolo esterno B dopo la ridistribuzione del momento. Tuttavia, la ridistribuzione del momento non influenza la verifica della forza di taglio in RFEM.

Esempio di verifica 1025 | Armatura trasversale prevista e richiesta

415x

23x

VE 1025 | Trave in calcestruzzo a due campate con sbalzo

Bibliografia

Associazione tedesca di ingegneria del calcestruzzo e delle strutture E. V, esempi per la verifica secondo l'Eurocodice 2. Volume 1: Costruzione di edifici, Berlino: Ernst & Sohn 2012, 1° premio ristampa corretta di 1. Edizione, 978-3-433-01877-4

Hai delle domande?

Eventi

2024-04-30

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica di strutture in legno

2024-05-08

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica del calcestruzzo armato

2024-05-15

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica acciaio

2024-05-23

Domande frequenti e risposte del supporto tecnico di Dlubal Software

Webinar

Domande frequenti e risposte del supporto tecnico di Dlubal Software | Maggio 2024

2024-06-20

Webinar

Domande frequenti e risposte del supporto tecnico di Dlubal Software | Giugno 2024

2024-10-16

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica delle aste

2024-10-23

Corso di formazione online

RSECTION 1 | Studenti | Introduzione alla resistenza dei materiali

2024-10-30

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla FEA

2024-11-06

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica acciaio

2024-11-13

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica del calcestruzzo armato

2024-11-20

Corso di formazione online

RFEM 6 | Studenti | Introduzione alla verifica delle strutture di legno

2024-11-26 - 2024-11-27

Conferenza

BIM World MUNICH 2024

Video

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:00:47 min

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti in RFEM 6

Durata: 00:01:02 min

Generale

Software per la verifica e l'analisi strutturale di strutture in calcestruzzo | RFEM 6 e RSTAB 9 di Dlubal Software

Durata: 00:03:40 min

Caratteristiche del prodotto

Verifica a taglio-punzonamento per tutte le forme di sezione

Durata: 00:00:45 min

FAQ

FAQ 005472 | Nella tabella degli oggetti da progettare nell'add-on Verifica calcestruzzo, il taglio ...

Durata: 00:02:00 min

Playlist

Modelli da scaricare

415x

23x

VE 1025 | Trave in calcestruzzo a due campate con sbalzo

Modello 004505 | Edificio con colonne in calcestruzzo armato inclinate

486x

25x

Edificio con colonne in calcestruzzo armato inclinate

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture a piastre piegate e superfici utilizzando le aste risultanti in RFEM 6

572x

Strutture e superfici piegate

598x

14x

Esempio di verifica 1000 | Colonna di calcestruzzo con il metodo della curvatura nominale

557x

17x

Descrizione dell'armatura

KB 001842 | Soletta con armatura automatica della superficie come supplemento

207x

KB 001842 | Processo di progettazione automatica dell'armatura su area esistente

267x

Ponte pedonale e ciclabile a Eichsütt, Germania

231x

24x

Ponte di cemento

Modello 004850 | Edificio in calcestruzzo

268x

25x

Edificio in calcestruzzo

Articoli tecnici della Knowledge Base

KB 001838 | Verifica di nervature, strutture con piastre piegate e superfici usando le aste risultanti

Se si desidera utilizzare un modello di superficie puro, ad esempio, per determinare le forze interne e i momenti, ma il componente strutturale è ancora progettato sul modello dell'asta, è possibile utilizzare una trave risultante.

Leggi di più

Secondo EN 1992-1-1 [1], una trave è un'asta la cui campata non è inferiore a 3 volte la profondità della sezione complessiva. In caso contrario, l'elemento strutturale dovrebbe essere considerato come una trave parete. Il comportamento delle travi profonde (ovvero travi con una campata inferiore a 3 volte la profondità della sezione) è diverso dal comportamento delle travi normali (cioè travi con una campata 3 volte maggiore della profondità della sezione).

Tuttavia, la progettazione di travi profonde è spesso necessaria quando si analizzano i componenti strutturali delle strutture in cemento armato, poiché sono utilizzate per architravi di finestre e porte, travi verticali e inferiori, il collegamento tra solette a due livelli e sistemi di telaio.

Leggi di più

Perimetro critico attorno alla colonna considerando un'apertura

La verifica a taglio-punzonamento, in linea con la EN 1992-1-1, dovrebbe essere eseguita per solette con carico o reazione concentrata. Il nodo in cui viene eseguita la verifica della resistenza a taglio-punzonamento (ovvero, dove c'è un problema di punzonamento) è chiamato nodo di taglio a punzonamento. Il carico concentrato in questi nodi può essere introdotto da colonne, forza concentrata o vincoli esterni nodali. Anche l'estremità dell'introduzione del carico lineare sulle solette è considerata un carico concentrato e, pertanto, è necessario controllare anche la resistenza a taglio alle estremità delle pareti, agli angoli delle pareti e alle estremità o agli angoli dei carichi delle linee e dei vincoli esterni delle linee.

Leggi di più

Questo articolo descrive come una soletta piana di un edificio residenziale è modellata in RFEM 6 e verificata secondo l'Eurocodice 2. La piastra ha uno spessore di 24 cm ed è supportata da colonne di 45/45/300 cm a distanze di 6,75 m in entrambe le direzioni X e Y (Figura 1). Le colonne sono modellate come vincoli esterni dei nodi determinando la rigidezza della molla in base alle condizioni al contorno (Figura 2). Il calcestruzzo C35/45 e l'acciaio per armatura B 500 S (A) sono selezionati come materiali per il progetto.

Leggi di più

Screenshot

VE 1025 | Sistema della struttura

Distribuzione dell'armatura superiore nelle pareti e nei solai in LLC

KB 001838 | Progettazione di nervature, strutture a piastre piegate e superfici utilizzando le aste risultanti in RFEM 6

Descrizione dell'armatura

Spostamenti generalizzati della struttura dell'unità di produzione | © GH HERVOUET

Modello dell'unità di produzione e conservazione della pasticceria | © GH HERVOUET

Vista della struttura interna in acciaio dell'unità di produzione e stoccaggio della pasticceria | © GH HERVOUET

Vista esterna dell'unità di produzione e stoccaggio di pasticceria | © GH HERVOUET

Caratteristiche del prodotto

Funzione 002801 | Verifiche di durabilità a punzonamento per tutte le forme di sezioni trasversali

Hai sezioni trasversali di colonne singole o geometrie di pareti angolari e hai bisogno di una verifica a taglio-punzonamento per loro?

Nessun problema. In RFEM 6, è possibile eseguire la verifica a taglio-punzonamento non solo per sezioni trasversali rettangolari e circolari, ma per qualsiasi forma di sezione trasversale.

Leggi di più

Caratteristica 002691 | Verifica semplificata della resistenza al fuoco per colonne sec. a 5.3.2 e per travi sec. a 5.6, EN 1992-1-2

Nel L'add-on Verifica calcestruzzo di aste '''e superfici''' ''' offre la possibilità di eseguire la verifica semplificata della resistenza al fuoco secondo EN 1992-1-2 per colonne (capitolo 5.3.2) e travi (capitolo 5.6).

Le seguenti verifiche sono disponibili per la verifica semplificata della resistenza al fuoco:

Pilastri: Dimensioni minime della sezione trasversale per sezioni rettangolari e circolari secondo la Tabella 5.2a e l'equazione 5.7 per il calcolo del tempo di esposizione al fuoco
Travi: Dimensioni minime e interassi secondo la Tabella 5.5 e la Tabella 5.6

È possibile determinare le forze interne per la verifica della resistenza al fuoco secondo due metodi.

1 Qui, le forze interne della situazione di progetto eccezionale sono incluse direttamente nel progetto.
2 Le forze interne della verifica a temperatura normale sono ridotte del coefficiente Eta,fi (ηfi), e quindi utilizzate nel progetto di resistenza al fuoco.

Inoltre, è possibile modificare la distanza dell'asse secondo l'Eq. 5.5.

Leggi di più

Caratteristica 002670 | Verifica a fatica secondo EN 1992-1-1, capitolo 6.8

Con l'add-on Verifica calcestruzzo, è possibile eseguire la verifica a fatica di aste e superfici secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.

Per la verifica a fatica, è possibile selezionare opzionalmente due metodi o livelli di verifica nelle configurazioni di progetto:

Livello di verifica 1: Criterio semplificato sec. 6.8.6 e 6.8.7(2): Il criterio semplificato viene eseguito per combinazioni di azioni frequenti secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.6 (2), e EN 1990, Eq. (6.15b) con i carichi di traffico rilevanti nello stato di esercizio. Un intervallo di tensione massima secondo 6.8.6 è verificato per l'acciaio di armatura. La tensione di compressione del calcestruzzo è determinata mediante la tensione ammissibile superiore e inferiore secondo 6.8.7(2).
Livello di verifica 2: Verifica della tensione equivalente di danno sec. 6.8.5 e 6.8.7(1) (verifica a fatica semplificata): La verifica utilizzando gli intervalli di tensioni equivalenti di danno viene eseguita per la combinazione a fatica secondo EN 1992-1-1, Capitolo 6.8.3, Eq. (6.69) con l'azione ciclica specificatamente definitaQfat .

Leggi di più

Caratteristica 002671 | Verifica sismica secondo EC 8 per aste in cemento armato

Nell'add-on Verifica calcestruzzo, è possibile eseguire la verifica sismica per aste in cemento armato secondo EC 8. Ciò include, tra le altre cose, le seguenti funzionalità:

Configurazioni di calcolo sismico
Distinzione delle classi di duttilità DCL, DCM, DCH
Opzione per trasferire il coefficiente di comportamento dall'analisi dinamica
Verifica del valore limite per il coefficiente di comportamento
Verifica della capacità 'Colonna forte - trave debole'
Dettagli e regole particolari per la duttilità di curvatura
Dettagli e regole particolari per la duttilità locale

Leggi di più

Domande frequenti (FAQ)

Chtěl bych stropní desku posoudit na protlačení. Pro posouzení jsem vybral uzly, ale ty jsou označeny za neplatné. Kde dělám chybu?

Quali prodotti consigliate per l'analisi strutturale e la progettazione di strutture in cemento armato?

Nella tabella degli oggetti da progettare nell'add-on Verifica calcestruzzo, i nodi di punzonamento sono elencati nella colonna non valida/disattivata, anche se li ho definiti come nodi di punzonamento. Come posso risolvere questo problema?

Come posso generare un carico superficiale sulle aste utilizzando le celle in RFEM 6 o RSTAB 9?

Come posso utilizzare i template grafici per la stampa multipla di un'armatura?

Come posso attivare la verifica con calcestruzzo fibrorinforzato nell'add-on 'Verifica calcestruzzo in RFEM 6?

Progetti clienti

Creazione di un impianto di produzione e stoccaggio di dolci a Montbert, Francia

Ponte pedonale e ciclabile "Herzogsteg" a Eichsstutt, Germania

Vista frontale dell'edificio per uffici con le colonne composte in acciaio a forma di V | © Tragwerker GmbH

Edificio per uffici con centro visitatori integrato e garage a Geiselbulach, Germania

Rendering del Palazzo degli uffici della Stadwerke di Kirchheim unter Teck, Germania | © MEDIA 4D GmbH

Palazzo degli uffici della Stadwerke Kirchheim, Germania

Fossa di sollevamento in calcestruzzo armato sulla piattaforma 1, Francia (© ETL Structures)

Vano ascensore in calcestruzzo armato, stazione ferroviaria Montluçon, Francia

Quai M, nuova sala concerti a La Roche-sur-Yon, Francia

Edifici residenziali a Trieste, Italia

Deformazioni del ponte girevole di Airedale in RFEM

Ponte girevole Airdale a Rodley, Regno Unito

Deformazioni in RFEM | © Baumruck + Oswald

Piscina coperta e all'aperto AQUAtherm a Straubing

Prodotti consigliati per te

RFEM 6 | Programma principale RFEM 6

RFEM 6

Programma principale

La nuova generazione del software 3D agli elementi finiti viene utilizzata per l'analisi strutturale di aste, superfici e solidi.

Prezzo della prima licenza 4.170,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Verifica calcestruzzo per RFEM 6

Add-on

L'add-on Verifica calcestruzzo consente varie verifiche secondo le norme internazionali. È possibile verificare aste, superfici e pilastri ed eseguire verifiche a taglio-punzonamento e deformabilità.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RFEM 6 | Analisi aggiuntive

Analisi delle fasi costruttive (CSA) per RFEM 6

Add-on

L'add-on Analisi delle fasi costruttive (CSA) consente di considerare il processo di costruzione di strutture (aste, superfici e strutture solide) in RFEM.

Prezzo della prima licenza 1.570,00 USD

RFEM 6 | Analisi aggiuntive

Analisi geotecnica per RFEM 6

Add-on

La determinazione accurata delle condizioni del terreno influenza in modo significativo la qualità dell'analisi strutturale degli edifici.

Prezzo della prima licenza 1.120,00 USD

RFEM 6 | Analisi dinamica

Analisi modale per RFEM 6

Add-on

L'add-on Analisi modale consente il calcolo di autovalori, frequenze naturali e periodi naturali per modelli di aste, superfici e solidi.

Prezzo della prima licenza 1.210,00 USD

RFEM 6 | Analisi dinamica

Analisi con spettro di risposta per RFEM 6

Add-on

L'add-on include una vasta libreria di accelerogrammi da zone sismiche che possono essere utilizzate per generare gli spettri di risposta.

Prezzo della prima licenza 1.390,00 USD

RFEM 6 | Analisi dinamica

Analisi pushover per RFEM 6

Add-on

Utilizzando l'add-on Analisi pushover, è possibile analizzare le azioni sismiche su un particolare edificio e quindi valutare se l'edificio può resistere a un terremoto.

Prezzo della prima licenza 1.300,00 USD

RFEM 6 | Soluzioni speciali

Modello edificio per RFEM 6

Add-on

Le informazioni sui piani e sull'intero modello (centro di gravità) sono visualizzate in tabelle e grafici.

Prezzo della prima licenza 1.660,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Verifica muratura per RFEM 6

Add-on

L'add-on di RFEM Verifica muratura consente di progettare strutture in muratura utilizzando il metodo degli elementi finiti. È stato sviluppato nell'ambito del progetto di ricerca intitolato DDMaS - Digitalizzazione della verifica di strutture in muratura. Il modello del materiale rappresenta il comportamento non lineare della combinazione mattone-malta sotto forma di macro modellazione.

Prezzo della prima licenza 1.660,00 USD

RFEM 6 | Analisi aggiuntive

Comportamento non-lineare del materiale per RFEM 6

Add-on

L'add-on Comportamento non lineare del materiale consente di considerare le non linearità dei materiali in RFEM, ad esempio plastica isotropa, plastica ortotropa, danno isotropo).

Prezzo della prima licenza 1.480,00 USD

RFEM 6 | Analisi aggiuntive

Stabilità delle strutture per RFEM 6

Add-on

L'add-on Stabilità della struttura esegue l'analisi di stabilità delle strutture.

Prezzo della prima licenza 1.300,00 USD

RFEM 6 | Analisi aggiuntive

Torsione di ingobbamento (7 DOF) per RFEM 6

Add-on

L'add-on Torsione di ingobbamento (7 DOF) consente di considerare l'ingobbamento della sezione trasversale come un ulteriore grado di libertà durante il calcolo delle aste.

Prezzo della prima licenza 1.480,00 USD

RFEM 6 | Soluzioni speciali

Superfici multistrato (ad es. laminati, XLAM) per RFEM 6

Add-on

L'add-on Superfici multistrato consente di definire strutture costituite da superfici con più strati. Il calcolo può essere eseguito con o senza collegamento a taglio.

Prezzo della prima licenza 1.300,00 USD

RFEM 6 | Soluzioni speciali

Ottimizzazione e stima di costi/emissioni di CO2 per RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Add-on

Inoltre, questo add-on stima i costi del modello o le emissioni di CO2 specificando i costi unitari o le emissioni per definizione del materiale per il modello strutturale.

Prezzo della prima licenza 1.480,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Analisi tensioni-deformazioni per RFEM 6

Add-on

L'add-on Analisi tensioni-deformazioni esegue l'analisi delle tensioni generali calcolando le tensioni esistenti e confrontandole con le tensioni limite.

Prezzo della prima licenza 1.210,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Verifica acciaio per RFEM 6

Add-on

L'add-on Verifica acciaio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in acciaio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Verifica legno per RFEM 6

Add-on

L'add-on Verifica legno esegue le verifiche allo stato limite ultimo, di esercizio e di resistenza al fuoco delle aste in legno secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.930,00 USD

RFEM 6 | Verifica

Verifica alluminio per RFEM 6

Add-on

L'add-on Verifica alluminio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in alluminio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.750,00 USD

RFEM 6 | Giunti

Giunti acciaio per RFEM 6

Add-on

L'add-on Giunti acciaio per RFEM consente di analizzare i collegamenti in acciaio utilizzando un modello EF. Il modello FEM viene generato automaticamente in background e può essere controllato tramite il semplice e familiare input di componenti.

Prezzo della prima licenza 2.110,00 USD

RSTAB 9 | Programma principale RSTAB 9

RSTAB 9

programma di calcolo per strutture intelaiate

Programma principale

Il moderno programma di analisi e progettazione strutturale 3D è adatto per l'analisi strutturale e dinamica di strutture a travi e per la progettazione di calcestruzzo, acciaio, legno e altri materiali.

Prezzo della prima licenza 2.910,00 USD

RSTAB 9 | Analisi aggiuntive

Stabilità delle strutture per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Stabilità della struttura esegue l'analisi di stabilità delle strutture.

Prezzo della prima licenza 1.300,00 USD

RSTAB 9 | Analisi aggiuntive

Orditura a torsione (7 DOF) per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Torsione di ingobbamento (7 DOF) consente di considerare l'ingobbamento della sezione trasversale come un ulteriore grado di libertà durante il calcolo delle aste.

Prezzo della prima licenza 1.480,00 USD

RSTAB 9 | Soluzioni speciali

Ottimizzazione e stima dei costi/emissioni di CO2 per RSTAB 9

Add-on

Inoltre, questo add-on stima i costi del modello o le emissioni di CO2 specificando i costi unitari o le emissioni per definizione del materiale per il modello strutturale.

Prezzo della prima licenza 1.480,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Analisi tensioni-deformazioni per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Analisi tensioni-deformazioni esegue la verifica globale delle tensioni calcolando le tensioni esistenti e confrontandole con le tensioni limite.

Prezzo della prima licenza 1.120,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica calcestruzzo per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica calcestruzzo consente varie verifiche di aste e colonne secondo le norme internazionali.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica acciaio per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica acciaio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in acciaio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 2.550,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica legno per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica legno esegue le verifiche allo stato limite ultimo, di esercizio e di resistenza al fuoco delle aste in legno secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.930,00 USD

RSTAB 9 | Verifica

Verifica alluminio per RSTAB 9

Add-on

L'add-on Verifica alluminio esegue le verifiche allo stato limite ultimo e di esercizio delle aste in alluminio secondo varie norme.

Prezzo della prima licenza 1.750,00 USD

Visualizza famiglia di prodotti