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28. Februar 2024

VE 1025 | Stahlbetonbemessung eines zweifeldrigen Durchlaufträgers mit gevoutetem Kragarm

Beschreibung

Ein Stahlbetonträger wird als Zweifeldträger mit Kragarm ausgeführt. Der Querschnitt variiert über die Länge des Kragarms (gevouteter Querschnitt). Es werden die Schnittgrößen, erforderliche Längs- und Schubbewehrung für den Grenzzustand der Tragfähigkeit berechnet und mit den Ergebnissen in [1] verglichen.

Verifikationsbeispiel 1025 | System

Material	Beton C25/30	Elastizitätsmodul	E	31000	N/mm²
	Beton C25/30	Bemessungswert der Betondruckfestigkeit	f_cd	14,167	N/mm²
	Betonstahl B500S(B)	Charakteristische Streckgrenze	f_yk	500,000	N/mm²
	Betonstahl B500S(B)	Bemessungswert der Streckgrenze	f_yd	434,783	N/mm²
Geometrie	Struktur	Kragträgerlänge	l_{eff,Kragträger}	4,000	m
		Länge von Feld 1	l_eff,1	8,000	m
		Länge des Felds 2	l_eff,2	8,000	m
	Querschnitt	Höhe	h	1500	mm
		Breite	b	2620	mm
		Flanschhöhe	h_f	150	mm
		Stegbreite	b_w	380	mm
		Betondeckung	c_nom	35	mm
Lasten	Ständige Lasten	LF1	_gk,1	10.500 - 90.000 (trapezförmig)	kN/m
		LF2	_Gk,2	216,000	kN
		LF3	_Gk,3	416,000	kN
	Nutzlasten	LF4	qk_,1,1	40,000	kN/m
		LF5	qk_,1,2	40,000	kN/m
		LF6	qk_,1,3	30,000	kN/m
		LF7	Qk_,2	284,000	kN

Verifikationsbeispiel 1025 | Ständige und veränderliche Lasten

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VE 1025 | Zweifeldträger aus Beton mit Kragarm

RFEM-Einstellungen

Berücksichtigung einer begrenzten Momentenumlagerung des Stützmoments gem. bis 5.5
Ausrundung der Momente bzw. Bemessung für Momentean der Anschnittseite einer monolithischen Lagerung gem. bis 5.3.2.2 berechnet werden
Querkraftreduktion am Auflagerrand und Abstand d gem. nach 6.2.1(8)
Der Verteilungstyp des verwendeten Querschnitts ist am Stabanfang gevoutet, um die Höhenänderung des Querschnitts zu berücksichtigen.

Ergebnisse

Biegemoment und Querkraft aus ständigen Lasten und Nutzlasten

Biegemoment und Querkraft durch g_k,1
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	248,890	432,840	-296,460	-645,760	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	249,000	433,000	-296,000	-646,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	-43.330	80,830	-201.000/316.340 verwendet werden	-403.660/440.720	-279,280
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	-44,000	81,000	-201,000/316,000	-404.000/441.000	-279,000

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF1

Biegemoment und Querkraft durch G_k,2
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	-305,850	101,850	-815.400	203,720	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	-306,000	102,000	-815,000	204,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	127,390	-25,460	-215,670/127,390	-127,390/-25,460	-25,460
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	127,000	-25,500	-216,000/127,000	-127,000/-25,500	-25,500

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF2

Biegemoment und Querkraft durch G_k,3
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	676,040	-155,960	0	-311,920	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	676,000	156,000	0	-312,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	169,010/-246,990	-38,990	169,010	-246,990/38,990	38,990
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	169,000/247,000	39,000	169,000	-247,000/39,000	39,000

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF3

Biegemoment und Querkraft durch q_k,1,1
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	-120,100	40,000	-320,200	79,950	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	-120,220	40,030	-320,490	80,060	0
Querkraft	[kN]	RFEM	50,070	-10,000	-160,000/50,020	50,020/-10,000	-10,000
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	50,000	-10.010	-160,000/50,070	50.070/-10.010	-10.010

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF4

Biegemoment und Querkraft durch q_k,1,2
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	240,020	-79,980	0	-159,960	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	240,000	-80,000	0	-160,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	-19,990	19,990	140,010	-179,990/19,999	19,999
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	-20,000	20,000	140,000	-180,000/20,000	20,000

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF5

Biegemoment und Querkraft durch q_k,1,3
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	-59,980	180,010	0	-119,970	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	-60,000	184,000	0	-120,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	-15,000	15,000	-15,000	-15.000/135.000	-105,000
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	-15,000	15,000	-15,000	-15.000/135.000	-105,000

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF6

Biegemoment und Querkraft durch Q_k,2
Innere Kraft	Einheit	RFEM/Analytische Lösung	Feld 1	Feld 2	Achse A	Achse B	Achse C
Biegemoment	[kNm]	RFEM	461,530	-106,470	0	-212,950	0
Biegemoment	[kNm]	Analytische Lösung	462,000	-106,500	0	-213,000	0
Querkraft	[kN]	RFEM	115,380/-168,620	26,620	115,380	-168,620/26,620	26,620
Querkraft	[kN]	Analytische Lösung	-169,000/115,000	26,600	115,000	-15.000/135.000	-169,000/26,600

Verifikationsbeispiel 1025 | Biegemoment und Querkraft durch den Lastfall LF7

ausreichend sind

Schnittgrößen
Die untere Tabelle enthält alle Lastkombinationen des Grenzzustandes der Tragfähigkeit:

Lastkombination	Zugeordnete Lastfälle
LK1	1.00 · LF1 + 1.00 · LF2 + 1.00 · LF3
LK2 berechnet werden	1.35 · LF1 + 1.35 · LF2 + 1.35 · LF3 + 1,50 · LF4 + 1.50 · LF5 + 1.50 · LF6 + (1.50 ·0.80) · LF7
LK3 berechnet	1,35 · LF1 + 1,35 · LF2 + 1,35 · LF3 + (1,50 · 0,70) · LF4 + (1,50 · 0,70) · LF5 + (1,50 ·0,70) · LF6 + 1,50 · LF7
LK4 angegeben	1.35 · LF1 + 1.00 · LF2 + 1.35 · LF3 + 1.50 · LF5 + 1.50 · LF6 + (1.50 · 0.80) · LF7
LK5	1.35 · LF1 + 1.00 · LF2 + 1.35 · LF3 + (1.50 · 0.70) · LF5 + 1.50 · LF7
LK6	1,00 · LF1 + 1,35 · LF2 + 1,35 · LF3 + (1,50 · 0,70) · LF4 + 1,50 · LF7
LK7	1.35 · LF1 + 1.00 · LF2 + 1.35 · LF3 + (1,50 · 0.70) · LF5 + (1,50 · 0.70) · LF6+ 1.50 · LF7
LK8	1.35 · LF1 + 1.35 · LF2 + 1.00 · LF3 + 1.50 · LF4 + 1.50 · LF6
LK9	1.35 · LF1 + 1.35 · LF2 + 1.35 · LF3 + 1.50 · LF4 + 1.50 · LF5 + (1.50 · 0.80) · LF7

Einwirkung	Einh	Lastkombination	RFEM-Ergebnis	Bezugsergebnis	Verhältnis
M_Ed,A	kNm	LK8	-1981.830	-1980,000	1.00
M_Ed,B	kNm	LK4 angegeben	-1764,600	-1765,000	0,99
M_Ed,1	kNm	LK5	1887,120	1887,000	1.00
M_Ed,2	kNm	LK8	885,540	895,000	0,99
V_Ed,A,li	kN	LK2	-802,500	-803,000	0,99
V_Ed,A,re	kN	LK9	1250,770	1250,000	1.00
V_Ed,1,li	kN	LK6	582,090	581,000	1.00
V_Ed,1,re	kN	LK7	-554,660	-555,000	0,99
V_Ed,B,li	kN	LK4 angegeben	-1245,820	-1246,000	0,99
V_Ed,B,re	kN	LK4 angegeben	-886,580	-887,000	0,99
V_Ed,C	kN	LK8	-544,930	-545,000	0,99

Erforderliche Längsbewehrung
In der Literatur wurde in der Lastkombination 4 eine Momentenumlagerung von 15 % und in der Lastkombination 7 von 12 % am Auflager B berücksichtigt. RFEM hingegen setzt über alle Lastkombinationen hinweg die gleiche Momentenumlagerung an. Um einen aussagekräftigen Vergleich mit der Literatur zu ermöglichen, werden Anpassungen am RFEM-Modell vorgenommen. Anschließend wird die tatsächliche Lösung, die RFEM bietet, vorgestellt.
Vergleich der RFEM-Ergebnisse mit Literaturergebnissen:
Auflager A:
Der Träger ist monolithisch mit dem Auflager und daher dem kritischen Bemessungsmoment verbunden am Auflagerrand. In der Literatur wird jedoch der Einfluss der Last bei der Berechnung des Anschnittmoments vernachlässigt. Um einen sinnvollen Vergleich mit den Ergebnissen in RFEM zu ermöglichen, muss dieses unter Berücksichtigung des Einflusses der Last neu berechnet werden. Das Bemessungsmoment an der Auflagerseite ohne Berücksichtigung des Lasteinflusses M_Ed beträgt -1819,0 kNm. Unter Berücksichtigung der Wirkung der Lasten erhöht sich M_Ed auf -1823,0 kNm.

	RFEM		Analytische Lösung		Verhältnis
Lastfall	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,ges
	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]
LK8	-1824.790	32,50	-1823.000	31,60	1.00	1,02

In der Literatur wird davon ausgegangen, dass die Querschnittshöhe am Auflagerrand gleich der Querschnittshöhe in Auflagermitte ist. In RFEM wird jedoch aufgrund des Voutenquerschnitts die tatsächliche Querschnittshöhe berücksichtigt. Dies führt in der Folge zu höheren Bewehrungsanforderungen in RFEM.
Auflager B:
Die kritische Lastkombination ist in diesem Fall die Lastkombination 4. In Übereinstimmung mit der Literatur wird der Anteil der Momentenumlagerung im Lager B mit 0,850 angesetzt.

Lager B
	RFEM		Analytische Lösung		Verhältnis
Lastfall	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,ges
	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]
LK4 angegeben	-1345.870	22,40	-1360.000	22,80	0,99	0,98

Bei der Berechnung des Bemessungsmomentes wird in der Literatur berücksichtigt, dass das Anschnittmoment nicht geringer sein sollte als das 0,65-fache des vollen eingespannten Endmoments (DIN EN 1992-1-1, 5.3.2.2) zu bestimmen. Diese Bedingung ist in RFEM nicht implementiert. Damit lässt sich der Unterschied im Bemessungsmoment erklären. Span 1: Da der Träger in RFEM als Stabzug definiert ist, kann keine mitwirkende Breite b_eff an jedem Feld angesetzt werden. Vereinfachend wird der kleinste Wert aus den beiden effektiven Breiten aus Feld 1 und 2 verwendet. b_eff wird dann mit 2,620 m angesetzt. In der Literatur wird für die Lastkombination 7 eine Momentenumlagerung von 12 % berücksichtigt, das Verhältnis der Momentenumlagerung im mittleren Lager wird daher nun mit 0,880 angesetzt.

Feld 1
	RFEM		Analytische Lösung		Verhältnis
Lastfall	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,ges
	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]
LK7	1926,280	30,13	1927,000	33,10	0,99	0,91

Feld 2: Hier wird keine Momentenumlagerung berücksichtigt. Das Verhältnis der Momentenumlagerung wird auf 1.000 gesetzt.

Feld 2
	RFEM		Analytische Lösung		Verhältnis
Lastfall	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	Bemessungsbiegemoment M_Ed	Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot	M_Ed	A_s,stat,ges
	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]	[kNm]	[cm²]
LK8	885,520	13,79	895,000	15,10	0,99	0,91

Die erforderliche Längsbewehrung wird in der Literatur mit Hilfe von Näherungsverfahren für Plattenbalken nach DAstb-Heft 425 ermittelt. Bei diesem Verfahren wird die Druckkraft im Flansch in der Mitte des Flansches angenommen (h_f/2). In RFEM wird die erforderliche Bewehrung mit einem Querschnittsnachweis ermittelt. Dies führt zu einer erforderlichen Bewehrung, die geringer ist als in der Literatur. Mit 'RFEM versehene Lösung ' Die Momentenumlagerung im mittleren Auflager wird nun lastkombinationsübergreifend auf 15 % gesetzt. Die Ergebnisse sind in den folgenden Tabellen zusammengefasst Auflager A: Lastfall 8 liefert das größte Biegemoment und ist somit maßgebend. 

Lager A

Lastfall Bemessungsbiegemoment M_Ed Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot

[kNm] [cm²]

LK8 -1824.840 32,32

 Lager B: 

Auflager B:

Lastfall Bemessungsbiegemoment M_Ed Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot

[kNm] [cm²]

LK4 angegeben -1345.890 22,40

 Feld 1: Wenn die Momentenumlagerung in allen Lastkombinationen berücksichtigt wird, weist LK5 im Feld 1 das höchste Bemessungsbiegemoment auf. 

Feld 1:

Lastfall Bemessungsbiegemoment M_Ed Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot

[kNm] [cm²]

LK5 2005,410 31,44

 Feld 2: LK8 hat einen Bemessungswert des Momentes nach der Momentenumlagerung M_Ed von 940 kNm. 

Feld 2:

Lastfall Bemessungsbiegemoment M_Ed Erforderliche Bewehrung A_s,stat,tot

[kNm] [cm²]

LK8 940,000 14,73

Verifikationsbeispiel 1025 | Vorhandene und erforderliche Längsbewehrung

Schubbewehrung Schubbewehrung im Kragträger: Für die Ermittlung der erforderlichen Bügel im Kragträger werden 3 Stellen untersucht. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle zusammengefasst: {|class="table-header"

|style="background: #BFCFEB" colspan="7" |Kragarm
|-
|style="background: #BFCFEB" |Stelle x
|style="background: #BFCFEB" |Parameter
|style="background: #BFCFEB" |Symbol
|style="background: #BFCFEB" |Einh
|style="background: #BFCFEB" |RFEM
|style="background: #BFCFEB" |Analytische Lösung
|style="background: #BFCFEB" |Verhältnis
|-
|style="background: #CBDBF2" rowspan="10" |x = 0.45m
|style="background: #CBDBF2" |Statische Nutzhöhe
|style="background: #CBDBF2" |d
|style="background: #CBDBF2" |[m]
|0,940
|0,920
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Innerer Hebelarm
|style="background: #CBDBF2"|z
|style="background: #CBDBF2"|[m]
|0,848
|0,828
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|-327.190
|-328,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsbiegemoment
|style="background: #CBDBF2"|M_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kNm]
|-73,320
|-74,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsschubkomponente der Kraft im Druckbereich
|style="background: #CBDBF2"|V_ccd
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|12,550
|13,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsquerkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,red
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|314,640
|314,000
|1,0
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkrafttragfähigkeit ohne Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,cc
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|219,420
|221,00
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Neigung der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|cot Θ
|style="background: #CBDBF2"|[-]
|3,0
|3,0
|1,0
|-
|style="background: #CBDBF2" |Tragfähigkeit der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,max
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|996,230
|1003,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Erforderliche Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|a_sw,erf
|style="background: #CBDBF2"|[cm²/m]
|2,84
|2,91
|0,98
|-
|style="background: #CBDBF2" rowspan="10" |x = 1,37m
|style="background: #CBDBF2" |Statische Nutzhöhe
|style="background: #CBDBF2" |d
|style="background: #CBDBF2" |[m]
|1,070
|1,050
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Innerer Hebelarm
|style="background: #CBDBF2"|z
|style="background: #CBDBF2"|[m]
|0,965
|0,945
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|-417,720
|-418,000
|1,00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsbiegemoment
|style="background: #CBDBF2"|M_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kNm]
|-414,250
|-415,000
|1,00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsschubkomponente der Kraft im Druckbereich
|style="background: #CBDBF2"|V_ccd
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|62,210
|66,000
|0,94
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsquerkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,red
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|355,510
|353,000
|1,01
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkrafttragfähigkeit ohne Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,cc
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|250,070
|252,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Neigung der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|cot Θ
|style="background: #CBDBF2"|[-]
|3,0
|3.0
|1,0
|-
|style="background: #CBDBF2" |Tragfähigkeit der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,max
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|1135,860
|1144,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Erforderliche Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|a_sw,erf
|style="background: #CBDBF2"|[^cm2/m]
|2,83
|2,86
|0,99
|-
|style="background: #CBDBBF2" title="10" |x = 2,37m
|style="background: #CBDBF2" |Statische Nutzhöhe
|style="background: #CBDBF2" |d
|style="background: #CBDBF2" |[m]
|1,210
|1,190
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Innerer Hebelarm
|style="background: #CBDBF2"|Z
|style="background: #CBDBF2"|[m]
|1,090
|1,070
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|-541,800
|-543,000
|1,0
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsbiegemoment
|style="background: #CBDBF2"|M_Ed
|style="background: #CBDBF2"|[kNm]
|-891,790
|-893,00
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsschubkomponente der Kraft im Druckbereich
|style="background: #CBDBF2"|V_ccd
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|118,250
|125,000
|0,95
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsquerkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,red
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|423,550
|418,000
|1,01
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkrafttragfähigkeit ohne Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,cc
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|283,220
|285,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Neigung der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|cot Θ
|style="background: #CBDBF2"|[-]
|3.0
|3.0
|1,0
|-
|style="background: #CBDBF2" |Tragfähigkeit der Druckstrebe
|style="background: #CBDBF2"|V_rd,max
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|1286,410
|1298,000
|0,99
|-
|style="background: #CBDBF2" |Erforderliche Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|a_sw,erf
|style="background: #CBDBF2"|[^cm2/m]
|2,98
|2,99
|1,0
|-
|

Feld 1:
Die für die Berechnung der Bügel maßgebende Stabstelle im Feld 1 befindet sich im Abstand d vom rechten Rand des Auflagers A.
{|class="table-header"

|style="background: #BFCFEB" column="6" |Feld 1
|-
|style="background: #BFCFEB" |Parameter
|style="background: #BFCFEB" |Symbol
|style="background: #BFCFEB" |Einh
|style="background: #BFCFEB" |RFEM
|style="background: #BFCFEB" |Analytische Lösung
|style="background: #BFCFEB" |Verhältnis
|-
|style="background: #CBDBF2" |Statische Nutzhöhe
|style="background: #CBDBF2" |d
|style="background: #CBDBF2" |[m]
|1,440
|1,430
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkraft am Auflager A
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,A
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|1250,770
|1250,000
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsquerkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,A,re
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|952,430
|954,000
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkrafttragfähigkeit ohne Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|V_Rd,cc
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|346,210
|343,000
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Druckstrebenneigung
|style="background: #CBDBF2"|cot Θ
|style="background: #CBDBF2"|[-]
|1.88
|1,87
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Erforderliche Schubbewehrung
|style="background: #CBDBF2"|a_sw,erf
|style="background: #CBDBF2"|[^cm2/m]
|8,95
|9,11
|0,98
|-
|

Feld 2:

Die Berechnung der Bügel erfolgt analog zu Feld 1.
{|class="table-header"

|style="background: #BFCFEB" column="6" |Feld 2
|-
|style="background: #BFCFEB" |Parameter
|style="background: #BFCFEB" |Symbol
|style="background: #BFCFEB" |Einh
|style="background: #BFCFEB" |RFEM
|style="background: #BFCFEB" |Analytische Lösung
|style="background: #BFCFEB" |Verhältnis
|-
|style="background: #CBDBF2" |Statische Nutzhöhe
|style="background: #CBDBF2" |d
|style="background: #CBDBF2" |[m]
|1,440
|1,440
|1,02
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkraft am Auflager B
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,B
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|886,580
|855,000
|1,03
|-
|style="background: #CBDBF2" |Bemessungsquerkraft
|style="background: #CBDBF2"|V_Ed,B,re
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|613,100
|584,000
|1.05
|-
|style="background: #CBDBF2" |Querkrafttragfähigkeit ohne Bewehrung
|style="background: #CBDBF2"|V_Rd,cc
|style="background: #CBDBF2"|[kN]
|346,210
|343,000
|1.00
|-
|style="background: #CBDBF2" |Druckstrebenneigung
|style="background: #CBDBF2"|cot Θ
|style="background: #CBDBF2"|[-]
|2.75
|2.91
|0,95
|-
|style="background: #CBDBF2" |Erforderliche Schubbewehrung
|style="background: #CBDBF2"|a_sw,erf
|style="background: #CBDBF2"|[^cm2/m]
|3,94
|3,58
|1.10
|-
|

Die Unterschiede in den Ergebnissen für Feld 2 sind darauf zurückzuführen, dass in der Literatur die Querkraft am Auflager B nach einer Momentenumlagerung berücksichtigt wurde. Die Momentenumlagerung hat jedoch keinen Einfluss auf die Querkraftbemessung in RFEM.

Verifikationsbeispiel 1025 | Vorhandene und erforderliche Querbewehrung

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VE 1025 | Zweifeldträger aus Beton mit Kragarm

Referenzen

Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V, Beispiele zur Bemessung nach Eurocode 2. Band 1: Hochbau, Berlin: Ernst & Sohn 2012, 1. korrigierter Nachdruck der 1. Auflage, 978-3-433-01877-4

Hedi Boukraa, B.Sc.

Nachweis

Betonbemessung für RFEM 6

RFEM 6

Stahlbetonbau

Statik und Tragwerksplanung

Eurocode 2

Mia: KI-Assistentin

Neueste Verifikationsbeispiele

Haben Sie irgendwelche Fragen?

VE0126 | Maxwell-Materialmodell

VE0213 durch | Räumliche Biegung mit Normalkraft und Wölbung

VE9955 | Verzweigungslastfaktor und Knicklängen eines Rahmentragwerks

VE 1024 | Schub an der Grenzfläche zwischen Betonguss nach DIN EN 1992-1-1

VE 1027 | Kapazitätsnachweis für einen Träger nach DIN EN 1998-1

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Häufig gestellte Fragen (FAQs)

Kundenprojekte

Veranstaltungen

29. April 2024

Online-Schulung

RFEM 6 | Studenten | Einführung in die Holzbemessung

6. Mai 2024

Online-Schulung

RFEM 6 | Studenten | Einführung in die Stahlbetonbemessung

13. Mai 2024

Online-Schulung

RFEM 6 | Studenten | Einführung in die Stahlbemessung

15. Mai 2024

Konferenz

40. Stahlbauseminar in Rheine

21. Mai 2024

Webinar

Die häufigsten Anwenderfragen an den Dlubal-Support | Mai 2024

23. Mai 2024

Webinar

Die häufigsten Anwenderfragen an den Dlubal-Support | Mai 2024

6. Juni 2024

Konferenz

Tekla User Experience 2024

18. Juni 2024

Webinar

Die häufigsten Anwenderfragen an den Dlubal-Support | Juni 2024

20. Juni 2024

Webinar

Die häufigsten Anwenderfragen an den Dlubal-Support | Juni 2024

26. September 2024 - 27. September 2024

Konferenz

41. Deutscher Stahlbautag

14. Oktober 2024

Online-Schulung

RFEM 6 | Studenten | Einführung in die Stabstatik

21. Oktober 2024

Online-Schulung

RSECTION 1 | Studenten | Einführung in die Festigkeitslehre

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KB 001838 | Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

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KB 001838 | Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

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Länge: 00:01:02 min

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Länge: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

Länge: 00:01:02 min

Knowledge Base

KB 001838 | Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

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Allgemeines

Statiksoftware für den Massivbau | RFEM 6 & RSTAB 9 von Dlubal Software

Länge: 00:03:40 min

Produkt-Feature

Durchstanznachweise für sämtliche Querschnittsformen

Länge: 00:00:45 min

FAQ

FAQ 005472 | In der Tabelle der zu bemessenden Objekte des Add-Ons Betonbemessung werden Durchsta...

Länge: 00:02:12 min

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Modelle zum Herunterladen

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VE 1025 | Zweifeldträger aus Beton mit Kragarm

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Gebäude mit geneigten Stahlbetonstützen

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Faltwerken und Flächen

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Verifikationsbeispiel 1000 | Betonstütze unter Verwendung des Nennkrümmungsverfahrens

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Bewehrungsbezeichnung

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KB 001842| Automatischer Auslegungsprozess der vorhandenen Flächenbewehrung

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Fuß- und Radwegbrücke, Eichstätt

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235x

24x

Betonbrücke

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269x

25x

Betongebäude

Technische Fachbeiträge

Soll zum Beispiel für die Schnittgrößenermittlung ein reines Flächenmodell verwendet werden, die Bemessung eines Bauteils aber dennoch am Stabmodell stattfinden, so kann das mit Hilfe des Ergebnisstabes realisiert werden.

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Ein Träger ist nach EN 1992-1-1 [1] ein Stab, dessen Stützweite mindestens das 3-fache der Gesamtschnitthöhe beträgt. Anderenfalls ist das Bauteil als wandartiger Träger zu betrachten. Wandartige Träger (also Träger mit einer Spannweite kleiner als die 3-fache Schnitthöhe) verhalten sich anders als normale Träger (also Träger mit einer Spannweite, die um das 3-Fache größer ist als die Schnitthöhe).

Bei der Bauteilbemessung im Stahlbetonbau ist jedoch häufig die Bemessung von wandartigen Trägern notwendig, da diese für Fenster- und Türstürze, Über- und Unterzüge, Deckensprung-Verbindungen sowie Rahmensysteme verwendet werden.

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Der Durchstanznachweis nach EN 1992-1-1 ist für Platten mit Einzellast beziehungsweise für Platten mit Reaktion zu führen. Als Durchstanzknoten bezeichnet man einen Knoten, an welchem der Nachweis des Durchstanzens geführt wird (d.h. an dem ein Durchstanzproblem vorliegt). An diesen Knoten kann die Einzellast durch Stützen, Einzelkraft oder Knotenlager eingeleitet werden. Da bei Platten auch das Ende der linienförmigen Lasteinleitung als Einzellast angesehen wird, sollte auch die Schubtragfähigkeit an Wandenden, Wandecken sowie bei Linienlasten und Linienlagern kontrolliert werden.

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Dieser Beitrag beschreibt, wie in RFEM 6 die Flachdecke eines Wohnhauses modelliert und nach Eurocode 2 bemessen wird. Die Platte ist 24 cm dick und wird in x- und y-Richtung im Abstand von jeweils 6,75 m auf Stützen mit einer Länge von 45/45/300 cm gelagert (Bild 1). Die Stützen werden als elastische Knotenlager modelliert, indem die Federsteifigkeit aus den Randbedingungen ermittelt wird (Bild 2). Als Materialien werden Beton C35/45 und Betonstahl B 500 S (A) für die Bemessung angesetzt.

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Screenshots

VE 1025 | System

Verteilung der oberen Bewehrung in Wänden und Platten in LLC

KB 001838 |Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

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KB 001838 |Bemessung von Rippen, Faltwerken und Flächen mittels Ergebnisstäben in RFEM 6

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Bewehrungsbezeichnung

Verformungen der Struktur einer Produktionseinheit | © GH HERVOUET

Verformungen der Struktur einer Produktionseinheit | © GH HERVOUET

Modell der Produktions- und Lageranlage für Konditoreiprodukte | © GH HERVOUET

Blick auf die interne Stahlkonstruktion der Produktions- und Lagerhalle für Konditoreiprodukte | © GH HERVOUET

Produkt-Features

Sie haben individuelle Stützenquerschnitte und verwinkelte Wandgeometrien und benötigen dafür den Nachweis für das Durchstanzen?

Kein Problem. In RFEM 6 können Sie nicht nur für Rechteck- und Kreisquerschnitte, sondern für jegliche Querschnittsformen die Durchstanznachweise führen.

Weiterlesen

Im Add-On Betonbemessung haben Sie die Möglichkeit, den vereinfachten Brandschutznachweises nach EN 1992-1-2 für Stützen (Kapitel 5.3.2) und Balken (Kapitel 5.6) zu führen.

Für den vereinfachten Brandschutznachweis stehen Ihnen folgende Nachweise zur Verfügung:

Stützen : Mindestquerschnittsabmessungen für Rechteck- oder Kreisquerschnitte nach Tabelle 5.2a sowie die Gleichung 5.7 für die Berechnung der Branddauer

Balken : Mindestmaße und -achsabstände nach den Tabellen 5.5 und 5.6

Die Schnittgrößenermittlung für den Brandschutznachweis kann nach zwei Verfahren ermittelt werden.

1 Hier fließen die Schnittgrößen der außergewöhnlichen Bemessungssituation direkt in die Bemessung ein.

2 Hier werden mittels des Eta,fi (ηfi) Faktors die Schnittgrößen der Kaltbemessung abgemindert und werden dann in der Heißbemessung verwendet.

Weiterhin ist es möglich sich den Achsabstand nach Gl. 5.5 ermitteln zu lassen.

Weiterlesen

Mit dem Add-On Betonbemessung können Sie für Stäbe und Flächen den Ermüdungsnachweis nach EN 1992-1-1, Kapitel 6.8 führen.

Für den Ermüdungsnachweis sind in den Bemessungskonfigurationen zwei Verfahren bzw. Nachweisstufen optional wählbar:

Nachweisstufe 1: Vereinfachter Nachweis nach 6.8.6 und 6.8.7(2): Der vereinfachte Nachweis wird für die häufige Einwirkungskombination gemäß EN 1992-1-1, Kapitel 6.8.6 (2), und EN 1990, Gl. (6.15b), mit den im Gebrauchszustand relevanten Verkehrslasten geführt. Für den Bewehrungsstahl wird eine maximale Spannungsschwingbreite nach 6.8.6 nachwegwiesen. Die Betondruckspannung wird über die zulässige Ober- und Unterspannung nach 6.8.7(2) nachgewiesen.

Nachweisstufe 2: Nachweis der schädigungsäquivalenten Spannung nach 6.8.5 und 6.8.7(1) (vereinfachter Betriebsfestigkeitsnachweis): Der Nachweis über schadensäquivalente Schwingbreiten wird für die Ermüdungskombination gemäß EN 1992-1-1, Kapitel 6.8.3, Gl. (6.69), mit der speziell definierten zyklischen Einwirkung Q_fat geführt.

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Im Add-On Betonbemessung steht Ihnen die Erdbebenbemessung für Stahlbetonstäbe gemäß EC 8 zur Verfügung. Dies umfasst u. a. folgende Funktionalitäten:

Erdbebenbemessungskonfigurationen

Unterscheidung der Duktilitätsklassen DCL, DCM, DCH

Möglichkeit der Übernahme des Verhaltensbeiwertes aus der dynamischen Analyse

Prüfen des Grenzwertes für den Verhaltensbeiwert

Kapazitätsnachweise 'Strong column – weak beam'

Konstruktionsregeln für den Nachweis der Krümmungsduktilität

Konstruktionsregeln für örtliche Duktilität

Zum Webinar: Erdbebenbemessung von Stahlbetonbauten in RFEM 6

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Häufig gestellte Fragen (FAQ)

Ich möchte den Durchstanznachweis einer Bodenplatte durchführen. Ich habe Knoten für die Bemessung selektiert, aber sie sind als ungültig gekennzeichnet. Wo habe ich einen Fehler gemacht?

Welche Produkte empfehlen Sie für die Berechnung und Bemessung von Stahlbetontragwerken?

In der Tabelle der zu bemessenden Objekte des Add-Ons Betonbemessung werden Durchstanzknoten in der Spalte nicht gültig/deaktiviert aufgelistet, obwohl ich diese als Durchstanzknoten definiert habe. Wie kann ich dies beheben?

Wie kann in RFEM 6 bzw. RSTAB 9 eine Flächenlast auf Stäbe mittels Zellen generiert werden?

Wie kann ich Grafikvorlagen für den Mehrfachdruck der Bewehrung nutzen?

Wie kann ich in RFEM 6 die Bemessung mit Stahlfaserbeton im Add-On 'Betonbemessung' aktivieren?

Kundenprojekte

Bau einer Produktions- und Lagerhalle für Konditoreiprodukte in Montbert, Frankreich

Fuß- und Radwegbrücke "Herzogsteg", Eichstätt

Bürogebäude mit integriertem Besucherzentrum und Parkhaus in Geiselbullach

Bürogebäude der Stadtwerke Kirchheim unter Teck

Aufzugsschacht aus Stahlbeton am Bahnhof von Montluçon, Frankreich

Neues Konzerthaus in La Roche-sur-Yon, Frankreich

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Wohngebäude in Triest, Italien

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Airedale Drehbrücke in Rodley, Vereinigtes Königreich

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Frei- und Hallenbad AQUAtherm Straubing

Empfohlene Produkte für Sie

RFEM 6 | Hauptprogramm RFEM 6

RFEM 6

Hauptprogramm

Die neue Generation der 3D-FEM-Software dient der statischen Berechnung von Stäben, Flächen und Volumen.

Preis der Erstlizenz 4.170,00 USD

RFEM 6 | Bemessung

Betonbemessung für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Betonbemessung ermöglicht verschiedene Nachweise nach internationalen Normen. Es lassen sich Stäbe, Flächen und Stützen bemessen sowie Durchstanz- und Verformungsnachweise führen.

Preis der Erstlizenz 2.550,00 USD

RFEM 6 | Zusätzliche Analyse

Analyse von Bauzuständen (CSA) für RFEM 6

Add-On

Mit dem Add-On Analyse von Bauzuständen (CSA) kann in RFEM der Bauablauf von Strukturen (Stab-, Flächen- und Volumentragwerke) berücksichtigt werden.

Preis der Erstlizenz 1.570,00 USD

RFEM 6 | Zusätzliche Analyse

Geotechnische Analyse für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Geotechnische Analyse ermittelt in RFEM anhand der Kennwerte aus Bodenproben den zu analysierenden Bodenkörper. Die genaue Erfassung der Baugrundverhältnisse beeinflusst die Qualität der statischen Analyse von Bauwerken maßgeblich.

Preis der Erstlizenz 1.120,00 USD

RFEM 6 | Dynamische Analyse

Modalanalyse für RFEM 6

Add-On

Mit dem Add-On Modalanalyse können Eigenwerte, Eigenfrequenzen und Eigenperioden für Stab-, Flächen- und Volumenmodelle berechnet werden.

Preis der Erstlizenz 1.210,00 USD

RFEM 6 | Dynamische Analyse

Antwortspektrenverfahren für RFEM 6

Add-On

Im Add-On ist eine umfangreiche Bibliothek von Akzelerogrammen aus Erdbebengebieten enthalten, die zur Generierung von Antwortspektren genutzt werden können.

Preis der Erstlizenz 1.390,00 USD

RFEM 6 | Dynamische Analyse

Pushover-Analyse für RFEM 6

Add-On

Mit Hilfe des Add-Ons Pushover-Analyse haben Sie somit die Möglichkeit, die Auswirkungen eines Erdbebens auf Ihr spezielles Gebäude zu analysieren und damit zu beurteilen, ob das Gebäude dem Erdbeben standhält.

Preis der Erstlizenz 1.300,00 USD

RFEM 6 | Sonderlösungen

Gebäudemodell für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Gebäudemodell für RFEM ermöglicht die Definition und Manipulation eines Gebäudes mittels Geschossen. Dabei können die Geschosse im Nachhinein vielseitig angepasst werden. Die Informationen über Geschosse und Gesamtmodell (Schwerpunkt) werden tabellarisch und grafisch ausgegeben.

Preis der Erstlizenz 1.660,00 USD

RFEM 6 | Bemessung

Mauerwerksbemessung für RFEM 6

Add-On

Das RFEM-Add-On Mauerwerksbemessung ermöglicht Ihnen die Bemessung von Mauerwerk mittels Finite-Elemente-Methode. Es wurde im Rahmen des Forschungsprojektes DDMaS (Digitizing the design of masonry structures) entwickelt. Das Materialmodell bildet hierbei das nichtlineare Verhalten der Ziegel-Mörtelkombination in Form einer Makromodellierung ab.

Preis der Erstlizenz 1.660,00 USD

RFEM 6 | Zusätzliche Analyse

Nichtlineares Materialverhalten für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Nichtlineares Materialverhalten ermöglicht die Berücksichtigung von Materialnichtlinearitäten in RFEM (z.B. isotrop plastisch, orthotrop plastisch, isotrope Beschädigung).

Preis der Erstlizenz 1.480,00 USD

RFEM 6 | Zusätzliche Analyse

Strukturstabilität für RFEM 6

Add-On

Mit dem Add-On Strukturstabilität werden Stabilitätsuntersuchungen durchgeführt. Es ermittelt kritische Lastfaktoren und die dazugehörigen Stabilitätsfiguren.

Preis der Erstlizenz 1.300,00 USD

RFEM 6 | Zusätzliche Analyse

Wölbkrafttorsion (7 Freiheitsgrade) für RFEM 6

Add-On

Das Add-on Wölbkrafttorsion (7 Freiheitsgrade) ermöglicht die Berücksichtigung der Querschnittsverwölbung als zusätzlichen Freiheitsgrad bei der Berechnung von Stäben.

Preis der Erstlizenz 1.480,00 USD

RFEM 6 | Sonderlösungen

Mehrschichtige Flächen (z. B. Laminat, BSP) für RFEM 6

Add-On

Mit dem Add-On Mehrschichtige Flächen bekommt der Anwender die Möglichkeit, mehrschichtige Flächenaufbauten zu definieren. Die Berechnung kann mit und ohne Berücksichtigung des Schubverbundes erfolgen.

Preis der Erstlizenz 1.300,00 USD

RFEM 6 | Sonderlösungen

Optimierung & Kosten / CO2-Emissionsabschätzung für RFEM 6

Add-On

Das zweiteilige Add-On Optimierung & Kosten / CO2-Emissionsabschätzung findet für parametrisierte Modelle und Blöcke über die Künstliche-Intelligenz-Technik (KI) der Partikelschwarmoptimierung (PSO) passende Parameter zur Einhaltung üblicher Optimierungskriterien. Außerdem schätzt dieses Add-On die Modellkosten bzw. CO2-Emissionen durch Vorgabe von Stückkosten bzw. -emissionen je Materialdefinition für das Strukturmodell ab.

Preis der Erstlizenz 1.480,00 USD

RFEM 6 | Bemessung

Spannungs-Dehnungs-Berechnung für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Spannungs-Dehnungs-Berechnung führt einen allgemeinen Spannungsnachweis, indem vorhandene Spannungen berechnet und mit den Grenzspannungen verglichen werden.

Preis der Erstlizenz 1.210,00 USD

RFEM 6 | Bemessung

Stahlbemessung für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Stahlbemessung führt die Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit und Gebrauchstauglichkeit von Stäben aus Stahl nach verschiedenen Normen.

Preis der Erstlizenz 2.550,00 USD

RFEM 6 | Bemessung

Holzbemessung für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Holzbemessung führt die Tragfähigkeits-, Gebrauchstauglichkeits- und Brandschutznachweise für Holzstäbe nach verschiedenen Normen.

Preis der Erstlizenz 1.930,00 USD

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Aluminiumbemessung für RFEM 6

Add-On

Das Add-On Aluminiumbemessung führt die Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit und Gebrauchstauglichkeit von Stäben aus Aluminium nach verschiedenen Normen.

Preis der Erstlizenz 1.750,00 USD

RFEM 6 | Anschlüsse

Stahlanschlüsse für RFEM 6

Add-On

With the RFEM Steel Joints add-on, you can analyze steel connections using an FE model. Dabei läuft die Modellbildung vollständig automatisiert im Hintergrund und ist für Sie über die einfache sowie gewohnte Eingabe von Komponenten steuerbar.

Preis der Erstlizenz 2.110,00 USD

RSTAB 9 | Hauptprogramm RSTAB 9

RSTAB 9

Hauptprogramm

Das moderne 3D-Statikprogramm eignet sich für die statische und dynamische Berechnung von Stabtragwerken und die Bemessung von Beton, Stahl, Holz usw.

Preis der Erstlizenz 2.910,00 USD

RSTAB 9 | Zusätzliche Analyse

Strukturstabilität für RSTAB 9

Add-On

Das Add-On Strukturstabilität führt Stabilitätsuntersuchungen von Strukturen durch.

Preis der Erstlizenz 1.300,00 USD

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Wölbkrafttorsion (7 Freiheitsgrade) für RSTAB 9

Add-On

Das Add-on Wölbkrafttorsion (7 Freiheitsgrade) ermöglicht die Berücksichtigung der Querschnittsverwölbung als zusätzlichen Freiheitsgrad bei der Berechnung von Stäben.

Preis der Erstlizenz 1.480,00 USD

RSTAB 9 | Sonderlösungen

Optimierung & Kosten / CO2-Emissionsabschätzung für RSTAB 9

Add-On

Zum anderen schätzt dieses Add-On die Modellkosten bzw. CO2-Emissionen durch Vorgabe von Stückkosten bzw. -emissionen je Materialdefinition für das Strukturmodell ab.

Preis der Erstlizenz 1.480,00 USD

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Spannungs-Dehnungs-Berechnung für RSTAB 9

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Das Add-On Spannungs-Dehnungs-Berechnung führt einen allgemeinen Spannungsnachweis, indem vorhandene Spannungen berechnet und mit den Grenzspannungen verglichen werden.

Preis der Erstlizenz 1.120,00 USD

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Das Add-On Betonbemessung ermöglicht die Bemessung von Stäben und Stützen nach internationalen Normen.

Preis der Erstlizenz 2.550,00 USD

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Stahlbemessung für RSTAB 9

Add-On

Das Add-On Stahlbemessung führt für Sie die Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit und Gebrauchstauglichkeit für Stäbe nach unterschiedlichen Normen.

Preis der Erstlizenz 2.550,00 USD

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Holzbemessung für RSTAB 9

Add-On

Das Add-On Holzbemessung führt Tragfähigkeits-, Gebrauchstauglichkeits- und Brandschutznachweise für Holzstäbe nach unterschiedlichen Normen.

Preis der Erstlizenz 1.930,00 USD

RSTAB 9 | Bemessung

Aluminiumbemessung für RSTAB 9

Add-On

Das Add-On Aluminiumbemessung führt die Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit und Gebrauchstauglichkeit von Stäben aus Aluminium nach verschiedenen Normen.

Preis der Erstlizenz 1.750,00 USD

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