16730x
001625
2020-02-28

Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Теория

Гибкие балки с высоким соотношением h/w, нагруженные изгибом параллельно малой оси, обычно больше склонны к потере устойчивости. Причиной тому является прогиб сжатого пояса.

Балка подвергается боковому смещению одновременно с вращением (см. рисунок 01). Речь идет о продольном изгибе с кручением или боковом выпучивании. Подобно упругому выпучиванию, когда стержень внезапно выгибается при достижении нагрузки Эйлера, при боковом выпучивании сжатый пояс выгибается от критической поперечной нагрузки. Это приводит к возникновению критического изгибающего момента Mcrit, который способствует возникновению критического напряжения при продольном изгибе σcrit.

Используемые символы:

Длина балки
E модуль упругости
модуль сдвига
iZ Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
IT момент инерции при кручении
Iω Сопротивление депланации
az Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
e Oтступ упругого основания стержня от центра сдвига
K упругая торсионная пружина на опоре в Нмм
Kθ упругое торсионное основание в Н
Ky упругое основание стержня в Н/мм²

Аналитический расчет Mcrit

Для того, чтобы найти значение изгибающего момента, при котором балка теряет устойчивость, проектировщик может применить аналитические решения из специальной литературы, однако существуют определенные ограничения для их применения. В [1] для однопролетной балки на шарнирных опорах с обеих сторон и с боковым и торсионным защемлением, у которой изгибающий момент постоянен, а нагрузка приложена в центре сдвига, приведено следующее уравнение.

В случае свободно депланирующих сечений (например, узкого прямоугольного сечения в деревянной конструкции), жесткость на депланацию может быть установлена равной нулю, и, таким образом, часть уравнения в скобках можно опустить.

Поскольку в расчетах конструкций встречается гораздо больше случаев, чем наш случай, описанный выше, были введены поправочные коэффициенты для учета, например, расходящихся эпюр моментов, условий опирания и иных условий приложения нагрузки. Поэтому длина балки изменяется с помощью коэффициентов и в результате мы получим полезную длину lef. Это описано в [2] следующим образом.

при этом az - отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига.

Если нагрузка приложена к нижней стороне балки, то в расчете необходимо учитывать az со знаком минус. Коэффициенты a1 и a2 можно найти на рисунке 03.

Различают следующие системы:

  1. Однопролетная балка на шарнирных опорах с обеих сторон и с боковым и торсионным защемлением
  2. Защемленная балка
  3. Консоль с вильчатой опорой на свободном конце
  4. Балка, защемленная с обеих сторон
  5. Однопролетная балка с защемлением с одной стороны
  6. Двухпролетная балка
  7. Неразрезная балка с вильчатой опорой - внутренний пролет
  8. Неразрезная балка с вильчатой опорой - наружный пролет

В нормах предлагается выполнять расчет потери устойчивости при изгибе и кручении по методу замены связей. При этом критический момент рассчитывается с помощью 5%-ного квантиля значений жесткости. Таким образом, для деревянной конструкции мы получим:

Критическое напряжение при изгибе равно:

Если требуется учесть упругую торсионную пружину (например, возникающую в результате гибкости вильчатого опирания) на опоре, упругое поворотное основание (например, из профлиста) или упругое основание стержня (например, из связей), предыдущее уравнение можно расширить следующим образом: {%><#Refer [2]]].


Где:

Если поворотная пружина KG в опоре считается бесконечно жесткой, то мы получим α = 1. Упругое поворотное ограничение KΘ в деревянных конструкциях, как правило, не учитывается, так как для этого не требуется никаких исследований. Таким образом, параметр KΘ вводится в уравнение со значением 0. Упругое основание стержня Ky, возникающее в результате связи или сдвигового поля, оказывает благоприятное воздействие на характеристики бокового выпучивания балки. При этом необходимо обратить внимание на то, что предыдущее уравнение имеет ограничения в применении. Строго говоря, формула действительна только в случае прогиба по большой синусоидальной дуге. Если основание стержня слишком жесткое, то мы не получим, поскольку собственная форма вдоль балки содержит несколько дуг. В настоящее время не существует определения, с какого момента расширенная формула с α и β теряет силу.

Как грамотно решить подобную проблему собственных значений, мы покажем на различных примерах в нашей следующей статье.


Автор

Г-н Рем отвечает за разработку продуктов для деревянных конструкций и оказывает техническую поддержку заказчикам.

Ссылки
Ссылки
  1. Timoshenko S. & Gere JM M.; Theory of Elastic Stability, 2. издание. New York: McGraw-Hill, 1961
  2. Национальное приложение - Еврокод 5: Проектирование деревянных конструкций - Часть 1‑1: Общее - общие правила и правила для надземных сооружений; DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08


;