4924x

2020-12-18

Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 2

В предыдущей статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 1 на простых примерах был пояснен практический порядок определения критического изгибающего момента M_crit или критического изгибающего напряжения σ_crit при боковом выпучивании изогнутой балки.

В нашей статье критический изгибающий момент будет найден с учетом упругого основания при наличии связи жесткости.

Конструктивная модель

Для конструкции, показанной на Рисунке 01, необходимо выполнить расчет стропильной фермы на боковое выпучивание. На уровне кровли размещены шесть ферм в качестве параллельных балок длиной 18 м с двумя связями жесткости. Балки по сторонам фронтона опираются на колонны и не учитываются в расчете. На фермы действует расчетная нагрузка q_d, равная 10 кН/м.

Конструктивная модель

Данные о модели

Result of Eigenvalue Analysis for Single-Span Beam With Lateral and Torsional Restraint without Intermediate Supports	18	м	Длина балки
b	120	мм	Ширина балки
h	1.200	мм	Высота балки
GL24h			Material gemäß EN 14080
i_Z	172.800.000	мм⁴	Момент инерции
I_T	647.654.753	мм⁴	момент инерции при кручении
q_d	10	кН/м	Расчетная нагрузка
a_z	600	мм	Положение нагрузки
e	600	мм	Lage der Bettung

Внимание! Несмотря на то, что следующие уравнения E и G не ссылаются прямо на значения 5% квантиля в индексе, они были соответственно приняты во внимание.

Однопролетная балка с вильчатым опиранием без промежуточных опор

Для полноты мы сначала проанализируем стропильную ферму без боковых опор (см. Рисунок 02). Длина заменяемого стержня в случае приложения нагрузки с верхней стороны фермы при a₁ = 1,13 и a₂ = 1,44 равна:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{Z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения

Длина эквивалентного стержня

l_ef = 17,79 м

После этого мы можем рассчитать значение критического изгибающего момента следующим образом:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

Критический изгибающий момент

M_crit = 134,52 кНм

В наших примерах мы не будем рассматривать увеличение произведения 5% квантилей параметров жесткости в результате гомогенизации балок из клееной древесины.

Изгибающий момент, действующий на фермы, равен:

M_{d} = \frac{q_{d} \cdot L^{2}}{8}

M_d	Расчетный момент
q_d	Расчетная нагрузка
L	Длина балки

Расчетный момент

M_d = 405,00 кНм

В результате анализа собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB мы получим коэффициент критической нагрузки, равный 0,3334. На основе этого критический изгибающий момент равен

M_crit = 0,3334 ⋅ 405 кНм = 135,03 кНм

и, таким образом, идентичен результату аналитического решения.

Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием без промежуточных опор

Result of Eigenvalue Analysis for Single-Span Beam With Lateral and Torsional Restraint without Intermediate Supports

Как и следовало ожидать, у такой тонкой фермы без опор действующий изгибающий момент больше (в 3 раза), чем критический изгибающий момент, и, таким образом, ферма недостаточно защищена от потери устойчивости. Вместе с тем, этому должна противостоять связь, которую мы теперь введем в расчет.

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Если связь обладает достаточной жесткостью, то на практике в качестве длины заменяемого стержня в расчете потери устойчивости часто применяется расстояние между боковыми опорами (например, прогонами). Данный порядок был пояснен в предыдущей статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 1. Таким образом, в качестве длины L применяется значение 2,25 м. При a₁ = 1,00 и a₂ = 0,00 мы получим:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения

Длина эквивалентного стержня

l_ef = 2,25 м

Критический изгибающий момент равен:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

Критический изгибающий момент

M_crit = 1063,51 кНм

Поскольку изгибающий момент, действующий на балку, меньше критического изгибающего момента, балка не подвержена потере устойчивости при наличии жестких промежуточных опор.

В результате анализа собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB мы получим коэффициент критической нагрузки, равный 2,7815. На основе этого критический изгибающий момент равен

M_{crit} = η \cdot M_{d}

M_crit	Критический изгибающий момент
η	Коэффициент критической нагрузки
M_d	Расчетный момент

Критический изгибающий момент

M_crit = 2,7815 ⋅ 405 кНм = 1 126,50 кНм

Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

Как было описано в статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях: Теория, в [1] при упругом основании стержней определение значения длины заменяемого стержня расширено с помощью коэффициентов α и β. Таким образом можно принять во внимание сдвиговую жесткость связи в потере устойчивости фермы. Жесткость связи при сдвиге можно определить, например, по рисунку 6.34, [2]. Как мы видим, она зависит от типа связи, жесткости при растяжении подкосов и стоек, наклона подкосов и податливости соединительных элементов. Для связи, показанной на Рисунке 01, жесткость при сдвиге равна:

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D} \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D	Площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

Идеальная жесткость поперечной связи

При этом E_D - модуль упругости подкосов, а A_D - площадь их сечения. Однако в указанное выше уравнение не входит податливость соединительных элементов подкосов. Податливость, а также удлинение стержней подкосов можно учесть с помощью фиктивной площади сечения A_D'. Из этого следует:

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

Идеальная жесткость поперечной связи

где

A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}

A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
A_D	Площадь сечения диагоналей
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
L_D	Длина диагоналей
K_ser	Модуль скольжения соединения

Условная площадь сечения диагоналей

Подкосы имеют размер w/h = 120/200 мм и длину L_D 4,59 м. Модуль смещения соединения с каждой стороны подкоса должен составлять 110 000 Н/мм.

Идеальная площадь равна соответственно

A_D' = 12 548 мм²

и, следовательно, жесткость связи при сдвиге с углом подкоса относительно пояса 60,64 °

s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

Идеальная жесткость поперечной связи

s_id = 44 864 кН

Основание стержня для каждой связи можно преобразовать по формуле 7.291 [2] следующим образом:

K_{y}' = s_{id} \cdot \frac{π^{2}}{L^{2}}

K_{y}' = 44.864 kN \cdot \frac{π^{2}}{{(18 m)}^{2}} = 1.367 \frac{kN}{m^{2}} = 1, 367 \frac{N}{{mm}^{2}}

K_y'	Упругое основание стержня на отдельных связях
s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
L	Длина крепления

Упругое основание стержня на отдельных связях

Для двух связей и шести ферм можно применить следующую константу упругости для каждой фермы:

K_{y} = \frac{2 \cdot K_{y}'}{6}

K_y	Упругое основание стержня на отдельные фермы
K_y'	Упругое основание стержня на отдельных связях

Упругое основание стержня на отдельные фермы

K_y = 455,6 кН/м² = 0,456 Н/мм²

При условии, что K_G = ∞, K_θ = 0, K_y = 0,456 Н/мм², e = 600 мм, a₁ = 1,13 и a₂ = 1,44, длина заменяемого стержня равна:

l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})} \cdot \frac{1}{α \cdot β}

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
α, β	Коэффициенты для учета основания стержня

Длина эквивалентного стержня

l_ef = 0,13

Критический изгибающий момент в результате равен утопическому значению:

M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{tor}}}{l_{ef}}

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

Критический изгибающий момент

M_crit = 18 482,84 кНм

Ожидать можно было значение, аналогичное системе с жесткими промежуточными опорами. Как поясняется в статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях: Теория, применение расширенной формулы с коэффициентами α и β ограничено. Строго говоря, формула действительна только в случае прогиба по большой синусоидальной дуге. Другими словами, если основание очень пластично. В нашем примере это не так. Многоволновые собственные функции, которые при более высоких константах упругости приводят к более низкой критической нагрузке, не включены в вышеупомянутое уравнение, поскольку оно основано на односоставном синусовом подходе.

Как видно на рисунке 07, результатом анализа собственных значений является многоволновая собственная форма.

Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

В данном случае можно применить метод, разработанный профессором Генрихом Кройцингером (2020). Критический изгибающий момент рассчитывается следующим образом:

M_{crit} = \frac{(2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*}) + \sqrt{{(2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*})}^{2} + 4 \cdot 1, 0 \cdot (B^{*} \cdot T^{*} - e^{*} \cdot {c^{*}}^{2})}}{2}

c^{*} = K_{y} \cdot \frac{L^{2}}{π^{2} \cdot n^{2}}

a_{z}^{*} = \frac{a_{z}}{n^{2}}

B^{*} = E_{0, 05} \cdot I_{Z} \cdot \frac{π^{2} \cdot n^{2}}{L^{2}} + c^{*}

T^{*} = G_{0, 05} \cdot I_{T} + c^{*} \cdot e^{2}

n = 1, 2, 3 . . .

M_crit	Критический изгибающий момент
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
e	Oтступ упругого основания стержня от центра сдвига
K_y	Упругое основание стержня на отдельные фермы
L	Длина балки
n	n^th eigensolution
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_T	Постоянная кручения

Критический изгибающий момент

Константа n обозначает 1-е, 2-е, 3-е... собственное решение. Таким образом, необходимо проанализировать несколько собственных решений, а определяющим будет наименьший критический изгибающий момент. Следующие критические изгибающие моменты получены для n = 1 ... 30.

n	M_crit [кНм]	n	M_crit [кНм]
1	9 523,25	16	2 214,63
2	4 281,26	17	2 339,17
3	2 294,32	18	2 464,92
4	1 605,56	19	2 591,63
5	1 354,68	20	2 719,14
6	1 282,70	21	2 847,30
7	1 294,12	22	2 976,00
8	1 348,81	23	3 105,16
9	1 428,05	24	3 234,71
10	1 522,29	25	3 364,60
11	1 626,24	26	3 494,77
12	1 736,77	27	3 625,20
13	1 851,94	28	3 755,84
14	1 970,50	29	3 886,67
15	2 091,60	30	4 017,68

При n = 6 M_crit имеет минимальное значение, которое равно 1 282,70 кНм.

Результатом решения собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB (см. Рисунок 07) является:

M_crit = 3,4376 ⋅ 405 кНм = 1 397,25 кНм

Оба результата практически совпадают. Кроме того, аналитическое решение является надежным, поскольку данный метод упрощенно основывается на постоянном распределении изгибающего момента. Постоянному критическому изгибающему моменту М_crit таким образом присваивается критическая нагрузка q_crit.

q_{crit} = \frac{M_{crit} \cdot 8}{L^{2}}

q_crit	Критическая нагрузка
M_crit	Критический изгибающий момент
L	Длина балки

Критическая нагрузка

Поскольку в данном примере основание стержня считается очень жестким и постоянным по всей длине фермы, то мы получим критические изгибающие моменты, которые немного выше, чем в случае жестких точечных опор.

Согласно [3], раздел 9.2.5.3 (2), жесткие связи должны обладать достаточной жесткостью для того, чтобы не был превышен горизонтальный прогиб L/500. Расчет должен быть выполнен с расчетными значениями жесткости (см. [1], раздел NCI к 9.2.5.3).

При k_crit = 0,195, H = 5 м и q_p = 0,65 кН/м² в качестве давления от скорости порыва мы получим следующие нагрузки (см. [3], раздел 9.2.5.3):

N_{d} = (1 - k_{crit}) \cdot \frac{M_{d}}{h}

N_d	Стабилизирующая сила для сжатого пояса
k_crit	Коэффициент поперечного выпучивания
M_d	Расчетный момент
h	Высота балки

Стабилизирующая сила для сжатого пояса

N_d = (1 - 0,195) ⋅ 405 / 1,2 = 271,68 кН

q_{d} = \sqrt{\frac{15}{L}} \cdot \frac{n \cdot N_{d}}{k_{f, 3} \cdot L}

q_d	Нагрузка на крепь
n	Количество ферм
L	Длина балки
k_f,3	Коэффициент модификации для несущей способности крепи

Нагрузка на крепь

q_d = 2,76 кН/м

q_{d, Wind} = γ_{Q} \cdot (c_{pe, D} \cdot c_{pe, E}) \cdot q_{p} \cdot \frac{H}{2}

q_d,wind	Расчетная ветровая нагрузка
γ_Q	Частичный коэффициент надежности для временных воздействий
c_pe	Коэффициент внешнего давления
q_p	Пиковое скоростное давление
h	Высота здания

Расчетная ветровая нагрузка

q_d,ветер = 1,5 ⋅ (0,7 + 0,3) ⋅ 0,65 ⋅ 5 / 2 = 2,44 кН/м

Деформация связей жесткости показана на рисунке 08. При этом нагрузки были снова разделены пополам из-за наличия двух связей жесткости.

Горизонтальное перемещение связей жесткости

Допустимая деформация составляет:

\frac{L}{500} = \frac{18 m}{500} = 36, 00 mm \geq 4, 74 mm

Допустимая деформация

Результат подтверждает предположение связи с высокой жесткостью и соответствует почти одинаковым критическим изгибающим моментам конструкции с жесткими промежуточными опорами и конструкции с упругим основанием стержня.

Заключение

В статье было показано, какие возможности существуют для расчета бокового выпучивания изогнутых балок в деревянных конструкциях. В применении распространенных методов решения важно обеспечить достаточную жесткость связей для того, чтобы можно было применить в расчете жесткие опоры. В нашей статье также были показаны варианты для тех случаев, когда данное предположение не действительно. Как правило, для изгибаемых балок и связей жесткости должен быть выполнен расчет несущей способности и пригодности к эксплуатации по соответствующей норме. Однако это не является предметом нашей статьи.

Автор

Г-н Рем отвечает за разработку продуктов для деревянных конструкций и оказывает техническую поддержку заказчикам.

Ссылки

Национальное приложение - Еврокод 5: Проектирование деревянных конструкций - Часть 1‑1: Allgemeines - Allgemeine Regeln und Regeln für den Hochbau; DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Petersen, C.: Statik und Stabilität der Baukonstruktionen, 2. Auflage. Wiesbaden: Vieweg, 1982
Еврокод 5: Проектирование деревянных конструкций - Часть 1‑1: Общее - Общие правила и правила для надземных сооружений; DIN EN 1995‑1‑1:2010‑12

У вас есть какие-нибудь вопросы?

События

2024-04-30

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта деревянных конструкций

2024-11-20

Онлайн-тренинги

Rfem 6 | Студенты | Основы расчёта деревянных конструкций

Видеоролики

База знаний

KB 001669 | Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 2

Длина: 00:02:15 min

Функции продукта

Расчёт поверхностей на огнестойкость по нормам EN 1995, SIA 265, NDS и CSA O86

Длина: 00:00:56 min

Событие

Вебинар | Расчёт деревянных перекрытий в RFEM 6

Длина: 00:00:00 min

Событие

Программа RFEM 6 для студентов | Основы расчёта деревянных конструкций | 29 ноября 2023 г.

Длина: 00:00:00 min

Функции продукта

Оптимизация сечений

Длина: 00:00:56 min

FAQ

Часто задаваемые вопросы 005410 | Как в объявлении о расчете деревянных конструкций рассчитывается эквивалентный размер круглого сечения ...

Длина: 00:00:28 min

Событие

Вебинар | Введение в RFEM 6 и RSTAB 9 | Часть 2: Комбинаторика, расчёт, документация

Длина: 00:00:00 min

Событие

Вебинар | Расчёт стержней и поверхностей деревянных элементов в RFEM 6

Длина: 00:00:00 min

База знаний

KB 001819 | Расчет прогиба элементов стержня

Длина: 00:04:05 min

Плейлист

Модели для скачивания

1924x

53x

Однопролетная деревянная балка с опорой на кручение

3156x

114x

Деревянная ферма

338x

80x

Деревянный каркас

Модель 004809 | Здание из кросс-ламинированной древесины

348x

52x

Здание из кросс-ламинированной древесины

192x

23x

Деревянная плита

Модель 004717 | Перекрытие с линейными высвобождениями

241x

26x

Перекрытие с линейными высвобождениями

Модель 004707 | Административное здание муниципалитета Муниципальные услуги Кирххайма суб Тек

264x

Административное здание из деревянной конструкции с железобетонными элементами

464x

Промышленный комплекс «Capannone Ingenieurbüro» Siegrist Igor Карпентерия

449x

50x

Стропильная ферма

Статьи из базы знаний

В статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Теория объясняются теоретические основы аналитического определения значения критического изгибающего момента M_crit или критического изгибающего напряжения σ_crit при боковом выпучивании изогнутой балки. В следующей статье мы затем с помощью результата из расчета собственных чисел, проверим правильность аналитического решения прямо на практических примерах.

Узнать больше

Гибкие балки с высоким соотношением h/w, нагруженные изгибом параллельно малой оси, обычно больше склонны к потере устойчивости. Причиной тому является прогиб сжатого пояса.

Узнать больше

Узнать больше

КБ 001848 | Расчет деревянных колонн по норме NDS 2018 в RFEM 6

С помощью аддона Timber Design можно рассчитать деревянные колонны по методу ASD, принятому в 2018 году. С точки зрения безопасности и проектирования конструкций всегда очень важен точный расчёт прочности на сжатие и поправочных коэффициентов для деревянных стержней. В следующей статье будет проверяться максимальная критическая прочность на потерю устойчивости, рассчитанная с помощью аддона Timber Design, с помощью пошаговых аналитических уравнений в соответствии со стандартом NDS 2018, включая поправочные коэффициенты на сжатие, скорректированное расчетное значение сжатия и окончательное расчетное соотношение.

Узнать больше

Скриншоты

Конструктивная модель

Однопролетная балка с вильчатым опиранием без промежуточных опор

Result of Eigenvalue Analysis for Single-Span Beam With Lateral and Torsional Restraint without Intermediate Supports

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

Горизонтальное перемещение связей жесткости

RFEM модель офисно-торгового здания «Palazzo Meridia» в Ницце, Франция | © Architecture-Studio

Функции продуктов

Характеристики 002792 | Деревянный панельный элемент

Тип толщины «Балочная панель» позволяет моделировать элементы деревянных панелей в 3D-пространстве. Вы просто задаёте геометрию поверхности, и элементы деревянной панели создаются с использованием внутренней конструкции стержень-поверхность, включая моделирование гибкости соединений.

K пояснительному видео

Узнать больше

Характеристики 002785 | Расчет поверхностей на огнестойкость по норме EN 1995 и SIA 265

У вас есть возможность выполнить расчёт поверхностей на огнестойкость методом приведённого сечения. Редукция применяется по всей толщине поверхности. Можно выполнить расчётные проверки для всех древесных материалов, которые допустимы к расчёту.

Для поперечно-клеёной древесины, в зависимости от типа клея, можно выбрать, возможно ли отпадение отдельных частей обугленного слоя и можно ли ожидать повышенного обугливания в определенных участках слоя.

Узнать больше

Функция 002615 | Конструкции из поперечно-клеёной древесины для США, Канады и Швейцарии

В базе данных многослойных конструкций доступны следующие производители поперечно-клеёной древесины:

Binderholz (США)
KLH (США, Канада)
Calle buck (США, Канада)
Nordic Structures (США, Канада)
Массивная древесина Mercer
SmartLam
Sterling Structural
Конструкции перечислены в Lignatec Edition 32 «Поперечно-клеёная древесина швейцарского производства».

При импорте конструкции из базы данных многослойных конструкций все соответствующие параметры переносятся автоматически. База данных постоянно расширяется.

Узнать больше

Аддон Расчёт деревянных конструкций для RFEM 6/RSTAB 9 является многоцелевым и сочетает в себе большое количество дополнительных элементов. [*S16332764*] Аддон для расчета деревянных конструкций для RFEM 6

Узнать больше

Часто задаваемые вопросы (FAQ)

Как с помощью ячеек в RFEM 6 или RSTAB 9 создать нагрузку на площадь на стержни?

Какие программы мне нужны для расчета ламинированных и многослойных конструкций или кросс-ламинированной древесины (CLT)?

Какие программы Dlubal можно использовать для проектирования и расчета деревянных конструкций?

Как я могу соединить поверхности с другими поверхностями или стержнями шарнирным/полужёстким способом?
Что такое линейные шарниры и высвобождения линий?

Как в аддоне Расчёт деревянных конструкций вычисляется размер эквивалентного круглого сечения?

Распределение нагрузки на мои стержни выглядит по-разному при использовании поверхности Передача нагрузки по сравнению с Мастерами нагрузки. В чём причина?

Проекты заказчиков

Складское здание Siegrist Igor Carpenteria в Маджиа, Швейцария

Gymnase de Metz как витрина инженерной мысли и устойчивого развития в современном строительстве, Мец, Франция

Административное здание муниципалитета Кирххайм-sub-Teck (рендеринг) | ©MEDYA 4D GmbH

Административное здание муниципалитета Муниципальные услуги Кирххайма суб Тек

Новый концертный зал в Ла‑Рош‑сюр‑Йон, Франция

Деревянная кровля со складчатыми пластинами в городе Аноэта, Испания

Беседка в парке Монбижу в Берне, Швейцария

Мост короля Людвига, Кемпен | © Konstruktionsgruppe Bauen AG

Мост короля Людовика в Кемптене, Германия

Демонстрационный объект Moritzplatz, Аугсбург

Малогабаритный жилой дом BSH20A "Stories", Амстердам, Нидерланды | © MWA Hart Nibbrig, Амстердам

Жилой дом BSH20A «Этажи» в Амстердаме, Нидерланды

Рекомендуемые продукты

RFEM 6 | Основная программа RFEM 6

RFEM 6

Основная программа

Новое поколение программного обеспечения 3D МКЭ предназначено для расчёта стержней, поверхностей и тел.

Цена первой лицензии 4 170,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Расчёт деревянных конструкций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт деревянных конструкций выполняет расчёт деревянных стержней по предельным состояниям по несущей способности и пригодности к эксплуатации и на огнестойкость в соответствии с различными нормативами.

Цена первой лицензии 1 930,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Аддон Устойчивость конструкции для RFEM 6

Дополнение

Аддон Устойчивость конструкции выполняет расчёт конструкций на устойчивость.

Цена первой лицензии 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Основная программа RSTAB 9

RSTAB 9

программное обеспечение для расчета каркасов и ферм

Основная программа

Современная 3D программа для расчёта и проектирования конструкций подходит для статического и динамического расчёта балочных конструкций, а также для расчётов из железобетона, стали, древесины и других материалов.

Цена первой лицензии 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Расчёт

Расчёт деревянных конструкций для RSTAB 9

Дополнение

Цена первой лицензии 1 930,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Glued-Laminated Beam 2

Автономная программа

Расчёт деревянных однопролетных и широкопролетных клееных балок по Еврокоду 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 1 120,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Continuous Beam 2

Автономная программа

Расчёт и проектирование простых, неразрезных и балок Гербера по норме Еврокод 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 360,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Column 2

Автономная программа

Расчёт деревянных колонн прямоугольного или круглого сечения по норме Еврокод 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 360,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Purlin 2

Автономная программа

Расчёт и проектирование парных прогонов и неразрезных балок по норме Еврокод 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 360,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Frame 2

Автономная программа

Расчёт трехшарнирных рам с зубчатыми соединениями по Еврокоду 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 360,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Brace 2

Автономная программа

Расчёт элементов жёсткости деревянных ферм по норме Еврокод 5 или DIN 1052

Цена первой лицензии 360,00 USD

RX‑TIMBER 2 | Деревянные конструкции

RX-TIMBER Roof 2

Автономная программа

Расчёт плоских, односкатных и двускатных деревянных кровель по Еврокоду 5

Цена первой лицензии 360,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Расчёт стадий строительства (CSA) в RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт стадий строительства (CSA) позволяет учитывать последовательность возведения конструкций (стержней, поверхностей и тел) в программе RFEM.

Цена первой лицензии 1 570,00 USD

RFEM 6 | Дополнительные расчёты

Аддон Кручение с депланацией (7 СтСв) для RFEM 6

Дополнение

Аддон Кручение с депланацией (7 степеней свободы) позволяет учитывать депланацию сечения как дополнительную степень свободы при расчёте стержней.

Цена первой лицензии 1 480,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Рассчёт напряжений-деформаций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт напряжений-деформаций выполняет общий расчёт напряжений, вычисляя расчётные напряжения и сравнивая их с предельными напряжениями.

Цена первой лицензии 1 210,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Concrete Design для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт железобетонных конструкций позволяет выполнять различные расчётные проверки по нормативам различных стран. С его помощью можно рассчитывать стержни, поверхности и колонны, а также выполнять расчёт на продавливание и определение деформаций.

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Расчёт стальных конструкций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт стальных конструкций выполняет расчёт стальных стержней по предельным состояниям по несущей способности и пригодности к эксплуатации в соответствии с различными нормативами.

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Расчёт кладки для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт кладки для RFEM позволяет рассчитывать каменные конструкции по методу конечных элементов. Он был разработан в рамках исследовательского проекта DDMaS - Оцифровка проектирования каменных конструкций. Модель материала, выполненная методом макромоделирования, учитывает нелинейные свойста кладки как комбинации кирпича и раствора.

Цена первой лицензии 1 660,00 USD

RFEM 6 | Расчёт

Аддон Расчёт алюминиевых конструкций для RFEM 6

Дополнение

Аддон Расчёт алюминиевых конструкций выполняет расчётные проверки алюминиевых стержней по предельным состояниям по несущей способности и пригодности к эксплуатации в соответствии с различными нормативами.

Цена первой лицензии 1 750,00 USD

RFEM 6 | Узловые соединения

Стальные соединения для RFEM 6

Дополнение

Аддон Стальные соединения для RFEM позволяет рассчитывать стальные соединения с помощью модели КЭ. Моделирование выполняется автоматически в фоновом режиме, и им можно управлять с помощью простого и привычного ввода компонентов.

Цена первой лицензии 2 110,00 USD

RSTAB 9 | Дополнительные расчёты

Устойчивость конструкции для RSTAB 9

Дополнение

Аддон Устойчивость конструкции выполняет расчёт конструкций на устойчивость.

Цена первой лицензии 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Дополнительные расчёты

Аддон Кручение с депланацией (7 СтСв) для RSTAB 9

Дополнение

Цена первой лицензии 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Расчёт

Аддон Расчёт напряжений-деформаций в RFEM 6/RSTAB 9

Дополнение

Аддон Расчёт напряжений-деформаций позволяет выполнять общий анализ напряжений, рассчитывая существующие напряжения и сравнивая их с предельными напряжениями.

Цена первой лицензии 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Расчёт

Аддон Расчёт железобетонных конструкций для RSTAB 9

Дополнение

Аддон Расчёт железобетонных конструкций позволяет выполнять различные расчётные проверки стержней и колонн по нормативам различных стран.

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Расчёт

Аддон Расчёт стальных конструкций для RSTAB 9

Дополнение

Цена первой лицензии 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Расчёт

Аддон Расчёт алюминиевых конструкций для RSTAB 9

Дополнение

Аддон Расчёт алюминиевых конструкций выполняет расчёт алюминиевых стержней по предельным состояниям по несущей способности и пригодности к эксплуатации в соответствии с различными нормативами.

Цена первой лицензии 1 750,00 USD

Изобразить семейство продуктов