Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 2

Техническая статья

Назад к Базе знаний

[EN] KB 001669 | Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 2

01
Конструктивная модель

03
Result of Eigenvalue Analysis for Single-Span Beam With Lateral and Torsional Restraint without Intermediate Supports

04
Однопролетная балка с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

05
Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

06
Однопролетная балка с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

07
Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

Назад к Базе знаний

Эта статья была переведена Google Translator

Посмотреть исходный текст

18. декабря 2020

001669

Деревянные конструкции

Расчет на устойчивость

Еврокод 5

CSA O86

ANSI/AWC NDS

В предыдущей статье, потеря устойчивости при кручении в деревянных конструкциях | В примере 1 практическое применение для определения критического изгибающего момента M_crit или критического изгибающего напряжения σ_crit для наклона изгибаемой балки было объяснено с помощью простых примеров. В нашей статье критический изгибающий момент будет найден с учетом упругого основания при наличии связи жесткости.

Конструктивная модель

Для конструкции, показанной на Рисунке 01, необходимо выполнить расчет стропильной фермы на боковое выпучивание. На уровне кровли размещены шесть ферм в качестве параллельных балок длиной 18 м с двумя связями жесткости. Балки по сторонам фронтона опираются на колонны и не учитываются в расчете. На фермы действует расчетная нагрузка q_d, равная 10 кН/м.

Конструктивная модель

Данные о модели


L	18	м	длина балки
b	120	мм	ширина балки
h	1 200	мм	высота балки
GL24h			материал по EN 14080
I_z	172 800 000	мм⁴	момент инерции
I_T	647 654 753	мм⁴	момент инерции при кручении
q_d	10	кН/м	расчетная нагрузка
a_z	600	мм	положение нагрузки
e	600	мм	положение основания

Примечание: Несмотря на то, что следующие уравнения E и G не ссылаются прямо на значения 5% квантиля в индексе, они были соответственно приняты во внимание.

Однопролетная балка с вильчатым опиранием без промежуточных опор

Для полноты мы сначала проанализируем стропильную ферму без боковых опор (см. Рисунок 02). Длина заменяемого стержня в случае приложения нагрузки с верхней стороны фермы при a₁ = 1,13 и a₂ = 1,44 равна:

Длина эквивалентного стержня

$l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}$

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения

l_ef = 17,79 м

После этого мы можем рассчитать значение критического изгибающего момента следующим образом:

Критический изгибающий момент

$M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{T}}}{l_{ef}}$

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

M_crit = 134,52 кНм

В наших примерах мы не будем рассматривать увеличение произведения 5% квантилей параметров жесткости в результате гомогенизации балок из клееной древесины.

Изгибающий момент, действующий на фермы, равен:

Расчетный момент

$M_{d} = \frac{q_{d} \cdot L^{2}}{8}$

M_d	Расчетный момент
q_d	Расчетная нагрузка
L	Длина балки

M_d = 405,00 кНм

В результате анализа собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB мы получим коэффициент критической нагрузки, равный 0,3334. На основе этого критический изгибающий момент равен

M_crit = 0,3334 ⋅ 405 кНм = 135,03 кНм

и, таким образом, идентичен результату аналитического решения.

Result of Eigenvalue Analysis for Single-Span Beam With Lateral and Torsional Restraint without Intermediate Supports

Как и следовало ожидать, у такой тонкой фермы без опор действующий изгибающий момент больше (в 3 раза), чем критический изгибающий момент, и, таким образом, ферма недостаточно защищена от потери устойчивости. Вместе с тем, этому должна противостоять связь, которую мы теперь введем в расчет.

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Если связь обладает достаточной жесткостью, то на практике в качестве длины заменяемого стержня в расчете потери устойчивости часто применяется расстояние между боковыми опорами (например, прогонами). Данный порядок был пояснен в предыдущей статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 1. Таким образом, в качестве длины L применяется значение 2,25 м. При a₁ = 1,00 и a₂ = 0,00 мы получим:

Длина эквивалентного стержня

$l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})}$

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения

l_ef = 2,25 м

Критический изгибающий момент равен:

Критический изгибающий момент

$M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{T}}}{l_{ef}}$

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

M_crit = 1063,51 кНм

Поскольку изгибающий момент, действующий на балку, меньше критического изгибающего момента, балка не подвержена потере устойчивости при наличии жестких промежуточных опор.

В результате анализа собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB мы получим коэффициент критической нагрузки, равный 2,7815. На основе этого критический изгибающий момент равен

Критический изгибающий момент

$M_{crit} = η \cdot M_{d}$

M_crit	Критический изгибающий момент
η	Коэффициент критической нагрузки
M_d	Расчетный момент

M_crit = 2,7815 ⋅ 405 кНм = 1 126,50 кНм

Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и жесткими промежуточными опорами

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

Однопролетная балка с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

Как было описано в статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях: Теория, в [1] при упругом основании стержней определение значения длины заменяемого стержня расширено с помощью коэффициентов α и β. Таким образом можно принять во внимание сдвиговую жесткость связи в потере устойчивости фермы. Жесткость связи при сдвиге можно определить, например, по рисунку 6.34, [2]. Как мы видим, она зависит от типа связи, жесткости при растяжении подкосов и стоек, наклона подкосов и податливости соединительных элементов. Для связи, показанной на Рисунке 01, жесткость при сдвиге равна:

Идеальная жесткость поперечной связи

$s_{id} = E_{D} \cdot A_{D} \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)$

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D	Площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

При этом E_D - модуль упругости подкосов, а A_D - площадь их сечения. Однако в указанное выше уравнение не входит податливость соединительных элементов подкосов. Податливость, а также удлинение стержней подкосов можно учесть с помощью фиктивной площади сечения A_D'. Из этого следует:

Идеальная жесткость поперечной связи

$s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)$

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

где

Условная площадь сечения диагоналей

$A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}$

A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
A_D	Площадь сечения диагоналей
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
L_D	Длина диагоналей
K_ser	Модуль скольжения соединения

Подкосы имеют размер w/h = 120/200 мм и длину L_D 4,59 м. Модуль смещения соединения с каждой стороны подкоса должен составлять 110 000 Н/мм.

Идеальная площадь равна соответственно

A_D' = 12 548 мм²

и, следовательно, жесткость связи при сдвиге с углом подкоса относительно пояса 60,64 °

Идеальная жесткость поперечной связи

$s_{id} = E_{D} \cdot A_{D}' \cdot \sin {(α)}^{2} \cdot \cos (α)$

s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
E_D	5 % квантиль модуля упругости диагоналей
A_D'	Условная площадь сечения диагоналей
α	Угол между диагоналями и поясами ферм

s_id = 44 864 кН

Основание стержня для каждой связи можно преобразовать по формуле 7.291 [2] следующим образом:

Упругое основание стержня на отдельных связях

$K_{y}' = s_{id} \cdot \frac{π^{2}}{L^{2}} K_{y}' = 44.864 kN \cdot \frac{π^{2}}{{(18 m)}^{2}} = 1.367 \frac{kN}{m^{2}} = 1, 367 \frac{N}{{mm}^{2}}$

K_y'	Упругое основание стержня на отдельных связях
s_id	Идеальная жесткость поперечной связи
L	Длина крепления

Для двух связей и шести ферм можно применить следующую константу упругости для каждой фермы:

Упругое основание стержня на отдельные фермы

$K_{y} = \frac{2 \cdot K_{y}'}{6}$

K_y	Упругое основание стержня на отдельные фермы
K_y'	Упругое основание стержня на отдельных связях

K_y = 455,6 кН/м² = 0,456 Н/мм²

При условии, что K_G = ∞, K_θ = 0, K_y = 0,456 Н/мм², e = 600 мм, a₁ = 1,13 и a₂ = 1,44, длина заменяемого стержня равна:

Длина эквивалентного стержня

$l_{ef} = \frac{L}{a_{1} \cdot (1 - a_{2} \cdot \frac{a_{z}}{L} \cdot \sqrt{\frac{E_{0, 05} \cdot I_{z}}{G_{0, 05} \cdot I_{T}}})} \cdot \frac{1}{α \cdot β}$

l_ef	Длина эквивалентного стержня
L	Длина балки, шаг между боковыми опорами
a₁,a₂	Коэффициенты поперечного выпучивания
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
α, β	Коэффициенты для учета основания стержня

l_ef = 0,13

Критический изгибающий момент в результате равен утопическому значению:

Критический изгибающий момент

$M_{crit} = \frac{π \cdot \sqrt{E_{0, 05} \cdot I_{z} \cdot G_{0, 05} \cdot I_{T}}}{l_{ef}}$

M_crit	Критический изгибающий момент
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
I_T	Постоянная кручения
l_ef	Длина эквивалентного стержня

M_crit = 18 482,84 кНм

Ожидать можно было значение, аналогичное системе с жесткими промежуточными опорами. Как поясняется в статье Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях: Теория, применение расширенной формулы с коэффициентами α и β ограничено. Строго говоря, формула действительна только в случае прогиба по большой синусоидальной дуге. Другими словами, если основание очень пластично. В нашем примере это не так. Многоволновые собственные функции, которые при более высоких константах упругости приводят к более низкой критической нагрузке, не включены в вышеупомянутое уравнение, поскольку оно основано на односоставном синусовом подходе.

Как видно на рисунке 07, результатом анализа собственных значений является многоволновая собственная форма.

Результаты расчета методом собственных чисел у однопролетной балки с вильчатым опиранием и упругим основанием стержня

В данном случае можно применить метод, разработанный профессором Генрихом Кройцингером (2020). Критический изгибающий момент рассчитывается следующим образом:

Критический изгибающий момент

$M_{crit} = \frac{(2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*}) + \sqrt{{(2 \cdot e \cdot c^{*} - a_{z}^{*} \cdot B^{*})}^{2} + 4 \cdot 1, 0 \cdot (B^{*} \cdot T^{*} - e^{*} \cdot {c^{*}}^{2})}}{2} c^{*} = K_{y} \cdot \frac{L^{2}}{π^{2} \cdot n^{2}} a_{z}^{*} = \frac{a_{z}}{n^{2}} B^{*} = E_{0, 05} \cdot I_{z} \cdot \frac{π^{2} \cdot n^{2}}{L^{2}} + c^{*} T^{*} = G_{0, 05} \cdot I_{T} + c^{*} \cdot e^{2} n = 1, 2, 3 . . .$

M_crit	Критический изгибающий момент
a_z	Отступ точки приложения нагрузки от центра сдвига
e	Oтступ упругого основания стержня от центра сдвига
K_y	Упругое основание стержня на отдельные фермы
L	Длина балки
n	n^th eigensolution
E_0,05	5 % квантиль модуля упругости
I_z	Момент инерции вокруг оси минимальных моментов
G_0,05	5 % квантиль модуля сдвига
I_T	Постоянная кручения

Константа n обозначает 1-е, 2-е, 3-е... собственное решение. Таким образом, необходимо проанализировать несколько собственных решений, а определяющим будет наименьший критический изгибающий момент. Следующие критические изгибающие моменты получены для n = 1 ... 30.

n	M_crit [кНм]	n	M_crit [кНм]
1	9 523,25	16	2 214,63
2	4 281,26	17	2 339,17
3	2 294,32	18	2 464,92
4	1 605,56	19	2 591,63
5	1 354,68	20	2 719,14
6	1 282,70	21	2 847,30
7	1 294,12	22	2 976,00
8	1 348,81	23	3 105,16
9	1 428,05	24	3 234,71
10	1 522,29	25	3 364,60
11	1 626,24	26	3 494,77
12	1 736,77	27	3 625,20
13	1 851,94	28	3 755,84
14	1 970,50	29	3 886,67
15	2 091,60	30	4 017,68

При n = 6 M_crit имеет минимальное значение, которое равно 1 282,70 кНм.

Результатом решения собственных чисел в дополнительном модуле RF-/FE-LTB (см. Рисунок 07) является:

M_crit = 3,4376 ⋅ 405 кНм = 1 397,25 кНм

Оба результата практически совпадают. Кроме того, аналитическое решение является надежным, поскольку данный метод упрощенно основывается на постоянном распределении изгибающего момента. Постоянному критическому изгибающему моменту М_crit таким образом присваивается критическая нагрузка q_crit.

Критическая нагрузка

$q_{crit} = \frac{M_{crit} \cdot 8}{L^{2}}$

q_crit	Критическая нагрузка
M_crit	Критический изгибающий момент
L	Длина балки

Поскольку в данном примере основание стержня считается очень жестким и постоянным по всей длине фермы, то мы получим критические изгибающие моменты, которые немного выше, чем в случае жестких точечных опор.

Согласно [3], раздел 9.2.5.3 (2), жесткие связи должны обладать достаточной жесткостью для того, чтобы не был превышен горизонтальный прогиб L/500. Расчет должен быть выполнен с расчетными значениями жесткости (см. [1], раздел NCI к 9.2.5.3).

При k_crit = 0,195, H = 5 м и q_p = 0,65 кН/м² в качестве давления от скорости порыва мы получим следующие нагрузки (см. [3], раздел 9.2.5.3):

Стабилизирующая сила для сжатого пояса

$N_{d} = (1 - k_{crit}) \cdot \frac{M_{d}}{h}$

N_d	Стабилизирующая сила для сжатого пояса
k_crit	Коэффициент поперечного выпучивания
M_d	Расчетный момент
h	Высота балки

N_d = (1 - 0,195) ⋅ 405 / 1,2 = 271,68 кН

Нагрузка на крепь

$q_{d} = \sqrt{\frac{15}{L}} \cdot \frac{n \cdot N_{d}}{k_{f, 3} \cdot L}$

q_d	Нагрузка на крепь
n	Количество ферм
L	Длина балки
k_f,3	Коэффициент модификации для несущей способности крепи

q_d = 2,76 кН/м

Расчетная ветровая нагрузка

$q_{d, Wind} = γ_{Q} \cdot (c_{pe, D} + c_{pe, E}) \cdot q_{p} \cdot \frac{H}{2}$

q_d,wind	Расчетная ветровая нагрузка
γ_Q	Частичный коэффициент надежности для временных воздействий
c_pe	Коэффициент внешнего давления
q_p	Пиковое скоростное давление
h	Высота здания

q_d,ветер = 1,5 ⋅ (0,7 + 0,3) ⋅ 0,65 ⋅ 5 / 2 = 2,44 кН/м

Деформация связей жесткости показана на рисунке 08. При этом нагрузки были снова разделены пополам из-за наличия двух связей жесткости.

Допустимая деформация составляет:

Допустимая деформация

$\frac{L}{500} = \frac{18 m}{500} = 36, 00 mm \geq 4, 74 mm$

Результат подтверждает предположение связи с высокой жесткостью и соответствует почти одинаковым критическим изгибающим моментам конструкции с жесткими промежуточными опорами и конструкции с упругим основанием стержня.

Заключение

В статье было показано, какие возможности существуют для расчета бокового выпучивания изогнутых балок в деревянных конструкциях. В применении распространенных методов решения важно обеспечить достаточную жесткость связей для того, чтобы можно было применить в расчете жесткие опоры. В нашей статье также были показаны варианты для тех случаев, когда данное предположение не действительно. Как правило, для изгибаемых балок и связей жесткости должен быть выполнен расчет несущей способности и пригодности к эксплуатации по соответствующей норме. Однако это не является предметом нашей статьи.

Автор

Dipl.-Ing. (FH) Gerhard Rehm

Разработка продуктов и служба поддержки

Г-н Рем отвечает за разработку продукции для деревянных конструкций и оказывает техническую поддержку заказчикам.

Ключевые слова

Боковое выпучивание Потеря устойчивости плоской формы изгиба Собственное число Выпучивание стержня с упругим основанием

Литература

[1]	National Annex - Eurocode 5: Design of timber structures - Part 1-1: General - Common rules and rules for buildings; DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
[2]	Petersen, C. (1982). Statik und Stabilität der Baukonstruktionen (2nd ed.). Wiesbaden: Vieweg.
[3]	Eurocode 5: Design of timber structures - Part 1-1: General - Common rules and rules for buildings; EN 1995-1-1:2010-12

Ссылки

Добавить комментарий...

0 Прокомментировать

2 0

Контакты

Связаться с Dlubal

У вас есть дополнительные вопросы или вам нужен совет? Свяжитесь с нами по телефону, электронной почте, в чате или на форуме, или выполните поиск по странице часто задаваемых вопросов, доступной круглосуточно и без выходных.

Часто задаваемые вопросы (FAQ)

Задать вопрос

+49 9673 9203 0

[email protected]

Перейти к
События
Видео
Модели
База знаний
Снимки экрана
Функции продукта
Часто задаваемые вопросы
Проекты заказчиков

Рекомендуемые события

RFEM 6 | Студенты | Основы расчёта деревянных конструкций

Онлайн-обучение 29. ноября 2023 16:00 - 17:00 CET

Расчёт на устойчивость в программе RFEM 6 (США)

Вебинар 24. октября 2023 14:00 - 15:00 EDT

Расчёт на потерю устойчивости в RFEM 6

Вебинар 21. сентября 2023 14:00 - 15:00 CEST

Еврокод 5 | Расчёт деревянных конструкций по норме DIN EN 1995-1-1

Онлайн-обучение 31. августа 2023 8:30 - 12:30 CEST

Введение в RFEM 6 и RSTAB 9 | Часть 2: Комбинаторика, расчёт, документация

Вебинар 17. августа 2023 14:00 - 15:00 CEST

Введение в RFEM 6 и RSTAB 9 | Часть 1: Моделирование, ввод нагрузок

Вебинар 10. августа 2023 14:00 - 15:00 CEST

Еврокод 3 | Стальные конструкции по норме DIN EN 1993-1-1

Онлайн-обучение 3. августа 2023 8:30 - 12:30 CEST

Расчёт стержней и поверхностей деревянных элементов в RFEM 6

Вебинар 20. июля 2023 14:00 - 15:00 CEST

Еврокод 5 | Расчёт деревянных конструкций по норме DIN EN 1995-1-1

Онлайн-обучение 22. июня 2023 8:30 - 12:30 CEST

RFEM 6 | Студенты | Основы расчёта деревянных конструкций

Онлайн-обучение 24. мая 2023 16:00 - 17:00 CEST

Еврокод 3 | Стальные конструкции по норме DIN EN 1993-1-1

Онлайн-обучение 16. мая 2023 8:30 - 12:30 CEST

Расчет NDS CLT 2018 в программе RFEM 6 (США)

Вебинар 2. мая 2023 14:00 - 15:00 EDT

Все события

Видео

[EN] KB 001669 | Потеря устойчивости плоской формы изгиба в деревянных конструкциях | Примеры 2

Длительность 2:20 мин

Программа RFEM 6 для студентов | Основы расчёта деревянных конструкций | 29 ноября 2023 г.

Длительность 1:10:03 мин

Оптимизация сечений

Длительность 1:01 мин

Вебинар | Введение в RFEM 6 и RSTAB 9 | Часть 2: Комбинаторика, расчёт, документация

Длительность 1:01:39 мин

Вебинар | Расчёт стержней и поверхностей деревянных элементов в RFEM 6

Длительность 1:10:01 мин

KB 001819 | Расчет прогиба элементов стержня

Длительность 4:08 мин

Расчёт стержней из клеёного шпона (LVL) по EN 1995-1-1

Длительность 0:51 мин

КБ 001846 | Придание эксцентриситета узловым опорам для проверки устойчивости стержней

Длительность 0:58 мин

Вебинар | Расчет NDS CLT 2018 в RFEM 6

Длительность 1:08:54 мин

Смотреть другие видео

Модели для скачивания

1736x

53x

Однопролетная деревянная балка с опорой на кручение

Деревянная ферма

Стропильная ферма

Деревянно-бетонное здание

152x

16x

Деревянный цокольный этаж

185x

17x

Анкерная пластина деревянной колонны

Многоэтажное здание

Многоэтажное здание

Опора сваями

Упругий потолок из деревянных балок

222x

20x

Эластичный потолок из клееного бруса

111x

12x

Здание из CLT

Все модели для скачивания

Статьи из Базы знаний

Новый

Веб-сервис и API для расчёта стадий строительства

При расчёте обычных конструкций, ввод данных зачастую не сложен, но занимает много времени. Экономьте своё драгоценное время с помощью автоматизированного ввода данных. В данном случае стоит задача рассмотреть этажи дома как отдельные стадии строительства. Ввод данных должен осуществляться с помощью программы на C #, чтобы пользователю не приходилось вводить элементы отдельных этажей вручную.