Ползучесть и усадка
Определение коэффициентов для ползучести φ (t, t 0 ) и усадки ε c, s (t, t s ) в соответствии с EN 1992-1-1, Приложение B описано в разделе 2.2.6 .
Ползучесть и усадка в модели рассматриваются путем расчета, как описано ниже.
Если данные деформации известны в момент времени t = 0, как и любой последующий момент времени t, коэффициент для ползучести φ t может быть задан следующим образом.
Уравнение будет преобразовано в деформацию в момент времени t. Это приводит к следующей корреляции, которая справедлива для равномерных напряжений (менее 0,4 f ck ).
При напряжении выше ок. 0.4 f ck , деформации увеличиваются непропорционально, что приводит к потере линейно предполагаемой ссылки.
Расчет в RF-CONCRETE Members использует общее решение, которое является разумным для строительных целей: Кривая нагрузки-деформации бетона искажается фактором (1 + φ).
При учете ползучести, равномерные ползучести, возникают в период применения нагрузки, как показано на рисунке выше. Из-за пренебрежения перераспределениями напряжений, этот метод слегка переоценит деформацию. Кроме того, данная модель включает сокращение напряжений только в тех частях, которые не учитываются в изменении деформаций (релаксации): Если мы примем линейное упругое поведение, можно было бы предусмотреть пропорциональность, и горизонтальное искажение также отразило бы релаксацию в отношении (1 + φ). Данный контекст, однако, теряется для нелинейного соотношения напряжение-деформация.
Таким образом, данная процедура представляет собой приближение. Уменьшение напряжений, связанных с релаксацией, а также нелинейной ползучести, не может быть представлено только приблизительно.
Коэффициент ползучести φ t, применяемый в RF-CONCRETE, должен рассматриваться как эффективный коэффициент ползучести. Для расчетов в предельном предельном состоянии, это означает, что отношение ползучести и действующей нагрузки должно быть учтено. Таким образом, коэффициенты ползучести, определенные в соответствии с разделом 2.2.6, должны быть скорректированы, как показано в следующем уравнении.
Возникает вопрос о причинах искажения структурного компонента, относящегося к расчету. Причиной этого является сдерживаемое сокращение бетона из-за арматуры. Если предполагать граничные условия общих «тонких» компонентов с равномерно распределенной деформацией усадки, то изгибы компонентов будут происходить только для асимметричного распределения армирования.
Таким образом, усадка может быть представлена предварительным штампом из бетона или стали. В деталях, это означает, что «свободная деформация стали» сдерживается положительной предварительной деформацией бетона. Таким же образом можно смоделировать данный компонент с отрицательной предварительной деформацией стали так, чтобы бетон удерживал свободную деформацию предварительно напряженной стали. Оба варианта демонстрируют одинаковые распределения напряжений, с учетом соответствующей предварительной деформации, но они значительно отличаются по уровню деформации: Если сталь предварительно подвержена деформации, она сразу же проявляется в условиях деформации, при которых возникают зоны растяжения и сжатия из-за усадки. Если железо предварительно напряжено, можно сделать заявления из условия деформации относительно фактической редукции бетона.
При определении деформаций наиболее важно для расчета, не представляет никакого интереса, будет ли данное моделирование в определении жесткости проведено с помощью положительной предварительной деформации бетона или отрицательной предварительной деформации арматуры.
RF-CONCRETE Стержни принимают усадочную деформацию за счет отрицательной предварительной деформации армирующей стали.