Оценка результатов
Деформация из нелинейного расчета с учетом эффекта ползучести оказывается значительно выше, чем деформация из чистого линейного упругого расчета без эффекта ползучести. Как описано в разделе 9.2.5 , расчетная деформация падает ниже рекомендуемого предельного значения ℓ / 250.
На деформации в состоянии II влияют три фактора:
В нашем примере, толщина пола определялась ограничением гибкости гибкости по DIN 1045-1, 11.3.2, поэтому мы могли бы описать процесс расчета. В соответствии с EN 1992-1-1, результатом является толщина пола h ≥ 18 см, рассчитанная с теми же граничными условиями. Увеличивая толщину до 18 см, мы можем значительно уменьшить деформации.
Предполагаемый коэффициент ползучести, по-видимому, относительно высок при φ ∞ = 2.95, но соответствует требованиям EN 1992-1-1 для предполагаемых условий окружающей среды и геометрии сечения.
С помощью коэффициента ψ (ψ 2,1 = 0,6), используемого для расчета квазипостоянного сочетания воздействий, можно было бы осуществить определенное снижение от генерирующей ползучести нагрузки до действующей нагрузки.
Распределение жесткости на рисунке ниже показывает, что большая площадь в прогоне 1 треснута в состоянии предела пригодности к эксплуатации.
Для расчета, прочность на растяжение бетона принималась по норме f ctm (осевая прочность на растяжение) в соответствии с EN 1992-1-1. Такие параметры, как градиент напряжений, оказывают большое влияние на эффективную прочность на растяжение бетона: Большой градиент напряжения увеличивает прочность на растяжение, потому что соответствующие высокие напряжения действуют только в нескольких волокнах. Дополнительную информацию о различных влияющих факторах, влияющих на прочность на растяжение, можно найти, в частности, в [13] .
В нашем примере, прочность на растяжение рассчитывается еще раз в соответствии с [13] , глава 2.1.1:
- f ctm = 0,45 ⋅ 0,818 ⋅ 1 ⋅ 25 2/3 = 3,14 Н / мм 2
где
f cm = 20 + 5 = 25 Н / мм 2 | Среднее значение учитывается с помощью слагаемого 5 Н / мм 2 |
C V = 0,85 - 0,2 ⋅ 0,16 = 0,818 ≥ 0,65 | Принимается во внимание предшествующий ущерб конструктивному компоненту |
C h = (2.6 + 24 ⋅ 0,16) / (1,0 + 40 ⋅ 0,16) = 0,87 | Влияние толщины конструктивного компонента |
C η = 1 | Влияние эксцентриситета |
Чтобы учесть влияние увеличенной прочности на растяжение, модель рассчитывается во втором расчетном случае с использованием коэффициента коррекции 3.14 / 2.2 = 1.42 (см. Рис. 9.30 ).
Расчет показывает сильное снижение зон трещины, что также приводит к снижению деформации до u l = 14,6 мм. Это значение явно лежит ниже эталонного значения ℓ / 250 = 5000/250 = 20 мм.
На следующем рисунке показана взаимосвязь между деформацией и понижением жесткости. В промежутке 1 видны начало образования трещины; только в опорной зоне, данное сечение проходит локально в состояние трещины.
Становится очевидным, как чувствительно нелинейный расчет реагирует на измененные параметры. Разница особенно важна для конструктивных компонентов с большими изменениями жесткости между трещинами и без трещин.