Оценка результатов
Деформация из нелинейного расчета с учетом эффекта ползучести оказывается значительно выше, чем деформация из чистого линейного упругого расчета без эффекта ползучести. Как описано в разделе 9.2.5 , расчетная деформация падает ниже рекомендуемого предельного значения ℓ / 250.
На деформации в состоянии II влияют три фактора:
Толщина пола
В нашем примере, толщина пола определялась ограничением гибкости гибкости по DIN 1045-1, 11.3.2, поэтому мы могли бы описать процесс расчета. В соответствии с EN 1992-1-1, результатом является толщина пола h ≥ 18 см, рассчитанная с теми же граничными условиями. Увеличивая толщину до 18 см, мы можем значительно уменьшить деформации.
Ползучесть
Предполагаемый коэффициент ползучести, по-видимому, относительно высок при φ ∞ = 2.95, но соответствует требованиям EN 1992-1-1 для предполагаемых условий окружающей среды и геометрии сечения.
С помощью коэффициента ψ (ψ 2,1 = 0,6), используемого для расчета квазипостоянного сочетания воздействий, можно было бы осуществить определенное снижение от генерирующей ползучести нагрузки до действующей нагрузки.
Прочность бетона на растяжение
Распределение жесткости на рисунке ниже показывает, что большая площадь в прогоне 1 треснута в состоянии предела пригодности к эксплуатации.
Альтернативный расчет с повышенной прочностью на растяжение бетона
Для расчета, прочность на растяжение бетона принималась по норме f ctm (осевая прочность на растяжение) в соответствии с EN 1992-1-1. Такие параметры, как градиент напряжений, оказывают большое влияние на эффективную прочность на растяжение бетона: Большой градиент напряжения увеличивает прочность на растяжение, потому что соответствующие высокие напряжения действуют только в нескольких волокнах. Дополнительную информацию о различных влияющих факторах, влияющих на прочность на растяжение, можно найти, в частности, в [13] .
В нашем примере, прочность на растяжение рассчитывается еще раз в соответствии с [13] , глава 2.1.1:
- f ctm = 0,45 ⋅ 0,818 ⋅ 1 ⋅ 25 2/3 = 3,14 Н / мм 2
где
f cm = 20 + 5 = 25 Н / мм 2 | Среднее значение учитывается с помощью слагаемого 5 Н / мм 2 |
C V = 0,85 - 0,2 ⋅ 0,16 = 0,818 ≥ 0,65 | Принимается во внимание предшествующий ущерб конструктивному компоненту |
C h = (2.6 + 24 ⋅ 0,16) / (1,0 + 40 ⋅ 0,16) = 0,87 | Влияние толщины конструктивного компонента |
C η = 1 | Влияние эксцентриситета |
Чтобы учесть влияние увеличенной прочности на растяжение, модель рассчитывается во втором расчетном случае с использованием коэффициента коррекции 3.14 / 2.2 = 1.42 (см. Рис. 9.30 ).
Расчет показывает сильное снижение зон трещины, что также приводит к снижению деформации до u l = 14,6 мм. Это значение явно лежит ниже эталонного значения ℓ / 250 = 5000/250 = 20 мм.
На следующем рисунке показана взаимосвязь между деформацией и понижением жесткости. В промежутке 1 видны начало образования трещины; только в опорной зоне, данное сечение проходит локально в состояние трещины.
Становится очевидным, как чувствительно нелинейный расчет реагирует на измененные параметры. Разница особенно важна для конструктивных компонентов с большими изменениями жесткости между трещинами и без трещин.
Литература