EN 1992-1-1, 5,7
Первый расчетный случай выполняет анализ в соответствии с целостной концепцией европейского стандарта EC 2.
Основной ввод представлен на следующих рисунках.
Настройки [Настройки] для нелинейного расчета должны быть определены, как показано на следующих рисунках.
Мы выбираем метод со средними значениями прочности материала и глобальным коэффициентом частичной надежности. Пластиковые выбросы (пластичные изгибы) исключены.
Результаты, сопоставимые с расчетами в [14] , мы должны изменить модель натяжения жесткости в соответствии с Quast: Поскольку расчет допустимых напряжений сжатия f cR основан на низком квантиле, f ctk, 0,05 также используется для определения допустимого напряженного напряжения растяжения.
Поскольку наша конструкция представляет собой статически определенную систему, мы можем сохранить коэффициент затухания равным 1,0 .
Для нелинейного расчета моделей, подверженных рискам нестабильности, важны пределы разрыва ε 1 и ε 2 : Если расчет по линейному статическому анализу сходится устойчиво, возможно, что элементы сжатия могут видеть «точку разворота», где отклонения ε снова увеличиваются. Данный эффект возникает, когда система больше не может компенсировать или поглотить увеличение внутренних сил за счет снижения жесткости, вызванную увеличением деформации по методу второго порядка. Мы сохраняем ε 1 = ε 2 = 0,001 без изменений в нашем примере.
Чтобы представить распределение жесткости с достаточной точностью, мы ограничиваем конечную длину сетки FE равной 0,20 м.
В [14] , требуется усиление A s, tot = 66.10 см 2, с использованием аналогичного расчетного метода в соответствии с DIN 1045-1, 8.5. Для сравнения результатов с расчетом RF-CONCRETE стержней в соответствии с EN 1992-1-1, 5.7, нам еще нужно указать другие настройки.
Конструкция выполняется с имеющейся армией, которая действительно доступна. Таким образом, некоторые требования к диаметру, бетонному покрытию и количеству арматуры по-прежнему необходимы в окнах 1.6 Армирование . На вкладке продольной арматуры диаметр определяется как 25 мм .
Бетонная крышка выбирается в качестве c nom = 27,5 мм для достижения расстояния центра 40 мм.
Для выполнения расчета с указанной арматурой [14] , минимальное усиление A s, верхнее = A s, дно = 32 см 2 .
Теперь ввод завершен, и мы можем запустить [Расчет].
Интерпретация результатов объясняется в предыдущем примере ( глава 9.2 ).
С коэффициентом надежности γ = 1.995 система имеет, очевидно, достаточные резервы. Тем не менее, мы хотим продемонстрировать, что небольшое увеличение нагрузки приведет к нестабильности системы. В окне 1.1 Основные данные , для выбора, мы выбираем CO 14 для увеличения нагрузки на 10%. Согласно физически линейной теории второго порядка, нет никакой проблемы устойчивости для такого сочетания нагрузок.
Нелинейная [Расчет] останавливается, показывая сообщение о том, что не возможно спроектировать достаточное сопротивление системы с выбранным усилением.
Анализ модели в соответствии с EN 1992-1-1, 5.8.6, описанный в следующей главе, показывает, что колонка выходит из строя до достижения сопротивления сечения.