手动计算的假设
在手动计算模型中，下支架的三角形或梯形杆件荷载通过荷载应用区和表格确定。 只需要区分板如何连接到相应的（边界）线。 如果板是连续的，则认为它是在线上的一个约束。 如果板在该线处结束，则为铰接。 在两条具有相同连接属性（铰接或刚性）的垂直线的交点处，荷载分布的倾斜是 45°。 如果两条线相互垂直并且具有不同的连接属性，则分隔线的倾斜角为 60°。 由于刚度较高，带约束的线承受的荷载也较大。 可以考虑夹角在 45° 和 60° 之间的半刚性支座。 如果相对的平行线距所考虑的线足够远，则结果是三角形荷载。 但是，如果相对线的距离很小，则结果是梯形荷载。
这种方法与杆件刚度无关。 这意味着对于一个小的和一个大的下立柱，假设的荷载是相同的。 此外，忽略板与下立柱之间的受剪连接，完全忽略板传递的荷载。 此外没有考虑偏心的有利影响。
下立柱梁计算示例
一块厚 20 cm 的板在所有面上都有铰接支座，板的尺寸为 5 x 8 m，在板的中心部分用一根截面尺寸为 30 cm x 40 cm 的下立梁进行配筋。 总荷载 10 kN/m² 仅为示例，不考虑自重。
根据施耐德施工图手动计算
由于板在下立柱上延伸，因此假设杆件的荷载夹角为 60°。
梯形荷载的最大荷载纵坐标为：
0.634 · 10 kN/m² · 4.00 m = 25.36 kN/m
由于两个跨中存在相同的边界条件，因此荷载必须是两倍。 杆件始端荷载为 0 kN/m，沿最大荷载纵坐标增加 0.366 · 4.00 m = 1.464 m。 如果下层梁也受荷载，最大跨距弯矩 My = 140.38 kNm。
RFEM 计算
在建模过程中，下立柱被设置为偏心。 杆件的上边缘连接到面的下边缘。 所有线支座只传递竖向力。 为了避免系统出现运动学问题，在一个节点中额外设置了一个节点支座，该支座在 X 和 Y 方向上具有一个支座，并且绕 Z 轴有一个转动约束。 荷载假设为面荷载，为 10 kN/m²。
结果是 My = 16.77 kNm。
但是需要注意的是，除了弯矩外，法向力分布与弯矩分布相似，最大 N = 254.48 kN。 这是因为荷载不仅通过弯曲传递，而且通过力对传递（板中的压力，杆件中的拉力）。 在跨中，该应力达到最大值，然后向边缘呈抛物线方向减小。
如果两个杆件均采用钢筋混凝土结构设计，则单个杆件底部跨距所需配筋面积为 10.13 cm²，而“真实”的下立梁只需要 3.98 cm²。
为了验证手动计算的正确性，我们复制了组合结构并使用刚性杆件代替了实际的截面尺寸。 在该系统中，最大弯矩为 141.69 kNm，这与手动计算（140.38）相对精确。 正向力为 0.01 kN，可以忽略不计。
概述总结
对于非常刚性的下立梁或要确定垂直方向的刚性固定支座的支座力，手动计算可以为有限元分析提供一致的结果。 但是，应该使用有限元分析程序以获得更准确和更经济的结果。 杆件内力除了上面提到的高估外，对于板的内力也类似。 例如，对于小梁，由于较大的变形，可能会出现正弯矩，而不是在有限元分析程序中假设的支座配筋。 当考虑实际刚度时，必须布置跨距配筋（在板的底部），而不是应用的支座配筋（在板的顶部）。