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2020-03-02

按照 EN 1993-1-3 进行冷弯薄壁 C 型截面设计

使用模块扩展 RF-/STEEL Cold-Formed Sections 可以对冷弯薄壁型钢构件按照欧洲规范 EN 1993-1-3 和 EN 1993-1-5 进行承载能力极限状态设计。除了截面数据库中的冷弯薄壁型钢截面外，您还可以设计由独立程序 SHAPE-THIN 导入的一般截面。

下面的示例选自 2009 年德国钢结构年历 (Stahlbau-Kalender 2009 [3])，示例中的模型为轴向受力的简支梁，梁的截面为冷弯薄壁 C 型截面。在独立程序 SHAPE-THIN 中对该 C 型截面进行建模，然后在模块扩展 RF-/STEEL Cold-Formed Sections 中进行设计。

系统

结构体系与荷载如图 01 所示。

结构体系与荷载（尺寸单位：mm，力的单位：kN）

材料

S 355 EN 10025-2
E = 210,000 N/mm²
G = 80,769 N/mm²
ν= 0.3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1.00（根据 CEN 设计）

外形尺寸

截面的外形尺寸如图 02 所示。

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (腹板高度)
b = 120 mm（翼缘宽度）
c = 26 mm（卷边宽度）
t = 2 mm（截面厚度）

名义平直段宽度

名义平直段宽度根据 [1] 中的 5.1 确定。名义平直段宽度如图 03 所示。

名义平直段宽度（单位：mm）

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 93.56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 111.56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3.22 = 21.78 mm

公式 1

检查宽厚比

宽厚比按照 [1] 中 5.2(1) 进行检查。

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

宽厚比满足要求。

检查加劲肋尺寸

加劲肋尺寸按照 [1] 中的 5.2(2) 进行检查。

0.2 ≤ c/b = 26/120 = 0.22 ≤ 0.6

卷边可以视为加劲肋。

检查加劲肋与平面单元之间的夹角

加劲肋与平面单元之间的夹角为 90°，位于 [1] 的 5.5.3.2 (1) 中提到的 45° 和 135° 之间范围内。

确定有效截面

对于非双轴对称受压局部屈曲的截面，其有效截面的重心位置相对于毛截面会发生变化。这样作用在毛截面重心位置上的外部压力对于有效截面为偏心作用，同时产生一个附加弯矩。根据 [1] ，必须考虑重心偏移产生的附加弯矩。因此除了计算纯受压作用下的有效截面外，还要计算纯受弯作用下的有效截面。

确定在纯受压作用下的有效截面

根据 [2] 中 4.4(2)，系数为：

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0.814

公式 2

腹板：

根据 [2] 中表 4.1，屈曲系数为：

k_{σ} = 4

公式 3

根据 [2] 中 4.4(2)，屈曲长细比为：

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.012

{\bar{λ}}_{p} = 1.012 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

公式 4

根据 [2] 中 4.4(2)，长细比大于极限值 0.673。因此需要折减。

根据 [2] 中 4.4(2)，折减系数为：

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0.055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1.012 - 0.055 \cdot (3 1)}{1 . 012^{2}} = 0.773 \leq 1

公式 5

根据 [2] 中表 4.1，有效腹板高度为：

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0.773 \cdot 93.56 = 72.3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0.5 \cdot h_{eff} = 0.5 \cdot 72.3 = 36.17 mm

公式 6

有边缘加劲肋的翼缘：

第一步假定边缘加劲肋具有完全约束，并且 σ_com,Ed = f_yb / γ_M0，然后确定加劲肋的初始有效截面。

翼缘：

根据 [2] 中表 4.1，屈曲系数为：

k_{σ} = 4

公式 3

根据 [2] 中 4.4(2)，屈曲长细比为：

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.207

{\bar{λ}}_{p} = 1.207 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

公式 7

根据 [2] 中 4.4(2)，长细比大于极限值 0.673。因此需要折减。

根据 [2] 中 4.4(2)，折减系数为：

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0.055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1.207 - 0.055 \cdot (3 1)}{1 . 207^{2}} = 0.678 \leq 1

公式 8

根据 [2] 中表 4.1，有效翼缘宽度为：

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0.678 \cdot 111.56 = 75.6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0.5 \cdot b_{eff} = 0.5 \cdot 75.6 = 37.79 mm

公式 9

边缘加劲肋：

根据 [1] 中 5.5.3.2(5) a，屈曲系数为：

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21.78}{111.56} = 0.195 \leq 0.35

k_{σ} = 0.5

公式 10

根据 [2] 中 4.4(2)，屈曲长细比为：

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21.78 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{0.5}} = 0.666

{\bar{λ}}_{p} = 0.666 \leq 0.748

公式 11

根据 [1] 中 4.4(2)，长细比小于极限值 0.748。因此不需要折减，即 ρ= 1.0。

根据 [1] 中公式 5.13a，初始有效宽度为：

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1.0 \cdot 21.78 = 21.78 mm

公式 12

第二步使用初始有效截面来确定畸变屈曲的折减系数，同时考虑到连续位移弹簧约束效应。

边缘加劲肋的有效截面属性通过 SHAPE-THIN 计算。边缘加劲肋如图 04 所示。

有效边缘加劲肋

A_s = 122.58 mm ²
I_s = 7,130 mm ⁴
z_s = 13.88 mm

边缘加劲肋的弹簧刚度 K 基于对整个截面的分析来确定。为此在截面上施加一个单位距离荷载 u，该荷载作用于有效加劲肋的重心上，然后计算相应的加劲肋变形 δ。对于矩形截面 b / h = t / t = 2 / 2 mm，变形 δ = 3.02 mm（图 05）。

确定弹簧刚度

单位长度的弹簧刚度 K 可以根据 [1] 中公式 5.9 计算：

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3.02 \cdot 2} = 0.166 N / {mm}^{2}

公式 13

根据 [1] 中公式 5.15，边缘加劲肋的弹性临界屈曲应力为：

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0.166 \cdot 210, 000 \cdot 7, 130}}{122.58} = 257 N / {mm}^{2}

公式 14

根据 [1] 中公式 5.12d，相应的长细比为：

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1.176 \{\begin{cases} > 0.65 \\ < 1.38 \end{cases}

公式 15

根据 [1] 中 5.5.3.1(7)，畸变屈曲的折减系数为：

χ_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot 1.176 = 0.62

公式 16

根据 [1] 中公式 5.17，考虑弯曲屈曲的边缘加劲肋的折减有效截面面积为：

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0.62 \cdot 122.58 \cdot 1.0 = 76.01 {mm}^{2}

公式 17

纯受压作用下有效截面属性：

该截面可以通过迭代计算来优化。通过两步迭代得出以下有效截面属性：

面积 A_eff = 4.62 cm²
腹板的重心距离 z_s,eff = 42.18 mm
重心位移 e_N,y = z_s – z_s,eff = 8.78 mm

计算在纯弯作用下的有效截面

腹板：

腹板受拉，因此全部有效。

有边缘加劲肋的翼缘：

第一步假定边缘加劲肋具有完全约束，并且 σ_com,Ed = f_yb / γ_M0，然后确定加劲肋的初始有效截面。

翼缘：

根据 [2] 中表 4.1，屈曲系数为：

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253.1}{336.2} = - 0.753

k_{σ} = 7.81 - 6.29 \cdot ψ 9.78 \cdot ψ^{2} = 7.81 - 6.29 \cdot (- 0.753) 9.78 \cdot {(- 0.753)}^{2} = 18.08

公式 18

根据 [2] 中 4.4(2)，屈曲长细比为：

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{18.08}} = 0.568

{\bar{λ}}_{p} = 0.568 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot (- 0.753)} = 0.856

公式 19

根据 [2] 中 4.4(2)，长细比小于极限值 0.856。因此不需要折减。

根据 [2] 中表4.1，有效宽度为：

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1.0 \cdot 111.56 / (1 0.753) = 63.65 mm

b_{e 1} = 0.4 \cdot b_{eff} = 0.4 \cdot 63.65 = 25.46 mm

b_{e 2} = 0.6 \cdot b_{eff} = 0.6 \cdot 63.65 = 38.19 mm

公式 20

边缘加劲肋：

根据 [1] 中 5.5.3.2(5) a，屈曲系数为：

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21.78}{111.56} = 0.195 \leq 0.35

k_{σ} = 0.5

公式 10

根据 [2] 中 4.4(2)，屈曲长细比为：

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21.78 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{0.5}} = 0.666

{\bar{λ}}_{p} = 0.666 \leq 0.748

公式 11

根据 [1] 中 4.4(2)，长细比小于极限值 0.748。因此不需要折减，即 ρ= 1.0。

根据 [1] 中公式 5.13a，初始有效宽度为：

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1.0 \cdot 21.78 = 21.78 mm

公式 12

第二步使用初始有效截面来确定畸变屈曲的折减系数，同时考虑到连续位移弹簧约束效应。

边缘加劲肋的有效截面属性通过 SHAPE-THIN 计算。边缘加劲肋如图 06 所示。

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97.92 mm ²
I_s = 6,271 mm ⁴
z_s = 8.59 mm

边缘加劲肋的弹簧刚度 K 基于对整个截面的分析来确定。为此在截面上施加一个单位距离荷载 u，该荷载作用于有效加劲肋的重心上，然后计算相应的加劲肋变形 δ。对于矩形截面 b / h = t / t = 2 / 2 mm，变形 δ = 3.4 mm（图 07）。

Ermittlung der Federsteifigkeit

单位长度的弹簧刚度 K 可以根据 [1] 中公式 5.9 计算：

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0.146 N / {mm}^{2}

公式 21

根据 [1] 中公式 5.15，边缘加劲肋的弹性临界屈曲应力为：

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0.146 \cdot 210, 000 \cdot 6, 271}}{97.92} = 283 N / {mm}^{2}

公式 22

根据 [1] 中公式 5.12d，相应的长细比为：

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1.120 \{\begin{cases} > 0.65 \\ < 1.38 \end{cases}

公式 23

根据 [1] 中 5.5.3.1(7)，畸变屈曲的折减系数为：

χ_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot 1.120 = 0.66

公式 24

根据 [1] 中公式 5.17，考虑弯曲屈曲的边缘加劲肋的折减有效截面面积为：

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

公式 25

在纯弯作用下的有效截面属性：

所有截面部分都是完全有效的，因此不需要迭代。

面积A_eff = 6.86cm²
截面模量W_eff，y = 17.01cm³

压弯截面设计

根据 [1] 中 6.1.3(1)，纯压作用下承载力：

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4.62 \cdot \frac{35.5}{1} = 164.16 kN

公式 26

根据 [1] 中 6.1.4.1(1)，纯弯作用下承载力：

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

公式 27

重心偏移产生的附加弯矩按 [1] 中的 6.1.9(2) 计算：

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8.78 \cdot 10^{- 3} = 1.14 kNm

公式 28

在压弯荷载共同作用下的设计按 [1] 中 6.1.9 (1)：

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

公式 29

设计完成。

在 SHAPE-THIN 中对冷弯 C 型截面建模

一般的冷弯型材可以在 SHAPE-THIN 中进行建模。在“基本数据”对话框中激活“ c/t 比值和有效截面属性”选项（图 08）。

基本数据

然后在“计算参数”对话框中选择“ c/t 比值和有效截面”选项卡，在该选项卡中选择“ EN 1993-1-3（冷弯截面）”（图09）。

分别计算纯压和纯弯作用下的有效截面。因此需激活“忽略由重心偏移产生的附加弯矩”选项。

该示例计算使用了两步迭代，因此在 SHAPE-THIN 中也设置两步迭代。

可以选择检查在 [2] 的 5.2 中规定的截面几何尺寸限制条件。为此应激活相应的复选框。

计算参数

首先给出截面的单元。通常名义平直段是在几何条件下自动生成，但也可以在表“1.7 名义平直段按 EN 1993-1-3”（图10）或相应的对话框中进行定义。

表1.8 加劲肋

可以在表“1.8 加劲肋”或相应的对话框中定义加劲肋（图11）。

表1.9 屈曲区域

此外，在表“1.9 屈曲区域”（图 12）或相应的对话框中指定屈曲区域。为此，请选择屈曲区域的单元。程序会自动识别位于屈曲区域中的加劲肋。

表 2.1 荷载工况

此外，在表“ 2.1 荷载工况”中创建受压和受弯荷载工况（图 13）。

表 3.1 内力

然后在表“ 3.1 内力”或相应对话框中输入内力（图 14）。

有效截面属性

使用按钮“有效宽度”可以查看有效截面的结果。

基本数据

RF-/STEEL Cold-Formed Sections 中冷弯 C 型截面设计

冷弯型材可以通过扩展模块 RF-/STEEL Cold-Formed Sections 按照 [1] 和 [2] 进行设计。

在“基本数据”中必须首先选择要设计的杆件和荷载工况。选择“ CEN” 作为国家附录（图16）。

Parameter des nationalen Anhangs

您可以在相应窗口的“冷弯型材（EN 1993-1-3）”选项卡中看到并根据需要调整国家附录的参数（图17）。

详细信息，“冷弯型材”选项卡

在“详细信息”对话框中的“冷弯型材”选项卡里激活冷弯型材验算（图 18）。

详细信息，“稳定性”选项卡

仅进行截面设计。因此必须在“详细信息”对话框中的“稳定性”选项卡里取消激活“进行稳定性验算”选项（图19）。

图20 -计算结果

计算完成后，在相应的输出表中会显示由轴力 N、弯矩 M_y 和弯矩 M_z计算得出的有效截面属性，以及内力和整个设计（图20）。

表1.7 名义平直段宽度 | EN 1993-1-3

作者

von Bloh 女士为我们的客户提供技术支持，负责 SHAPE-THIN 软件的开发，以及钢结构和铝合金结构的开发。

链接

参考

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
EC 3.(2009)。欧洲规范 3： Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

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RFEM 6

主软件

新一代三维有限元分析软件，用于分析与设计由杆件、面和实体组成的各类结构体系。

首个许可证价格 4,170.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的钢结构设计模块

模块

使用钢结构设计模块，可以对按照不同规范的钢杆件进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。

首个许可证价格 2,550.00 USD

RFEM 6 | 连接节点

RFEM 6 的钢结构节点模块

模块

使用 RFEM 的钢结构节点模块，您可以使用有限元模型对钢结构节点进行分析。有限元模型在后台自动生成，可以通过简单地输入组件来控制。

首个许可证价格 2,110.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的翘曲扭转（7 自由度）模块

模块

“翘曲扭转（7 自由度）”模块允许在计算杆件时将截面翘曲作为额外的一个自由度进行考虑。

首个许可证价格 1,480.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的材料非线性模块

模块

使用“材料非线性”模块，可以在 RFEM 中考虑材料的非线性，例如塑性各向同性、塑性正交各向异性、各向同性损伤。

首个许可证价格 1,480.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的结构稳定性模块

模块

“结构稳定性”模块可以分析结构的稳定性，

首个许可证价格 1,300.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的施工阶段分析 (CSA) 模块

模块

使用“施工阶段分析 (CSA)”模块可以在 RFEM 中考虑施工过程对结构（杆件、面和实体结构）的影响。

首个许可证价格 1,570.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的时变分析 (TDA) 模块

模块

使用“时变分析 (TDA)”模块，可以在 RFEM 中考虑杆件随时间而变化的材料行为。长期效应例如徐变、收缩和龄期会影响内力的分布，具体取决于结构。

首个许可证价格 1,030.00 USD

RFEM 6 | 其他分析

RFEM 6 的结构找形模块

模块

“结构找形分析”模块可以找到受轴力作用的杆件和张力作用的面模型的最优形状。
其形状由构件轴向力或膜面应力和现有的边界条件之间的稳定平衡形态决定。

首个许可证价格 2,060.00 USD

RFEM 6 | 动力分析

RFEM 6 的模态分析模块

模块

“模态分析”模块可以计算杆件、面和实体模型的特征值、自振频率和周期。

首个许可证价格 1,210.00 USD

RFEM 6 | 动力分析

静力非线性分析(Pushover)

模块

使用 Pushover 分析模块，可以分析地震对建筑物的影响，从而评估建筑物的抗震能力。

首个许可证价格 1,300.00 USD

RFEM 6 | 特殊解决方案

RFEM 6 的建筑模型模块

模块

有关楼层和整个模型（重心）的信息会显示在表格和图形中。

首个许可证价格 1,660.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的应力-应变分析模块

模块

“应力-应变分析”模块用于执行一般应力分析，通过计算现有的实际应力，然后与构件的极限应力进行比较。

首个许可证价格 1,210.00 USD

RSTAB 9 | 主软件 RSTAB 9

RSTAB 9

主软件

现代化的三维结构分析和设计软件适用于梁结构的静力和动力分析，以及混凝土、钢、木结构和其他材料的设计。

首个许可证价格 2,910.00 USD

RSTAB 9 | design

RSTAB 9的钢结构设计

模块

使用钢结构设计模块，可以对按照不同规范的钢杆件进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。

首个许可证价格 2,550.00 USD

RSTAB 9 | 其他分析

RSTAB 9的结构稳定性

模块

“结构稳定性”模块可以用来分析结构的稳定性，

首个许可证价格 1,300.00 USD

RSTAB 9 | design

RSTAB 9应力-应变分析

模块

应力-应变分析模块通过计算现有应力并将其与极限应力进行比较来进行一般应力分析。

首个许可证价格 1,120.00 USD

RSTAB 9 | 其他分析

RSTAB 9 的翘曲扭转 (7自由度) 模块

模块

“翘曲扭转 (7自由度)”模块允许在计算杆件时将截面翘曲作为额外的一个自由度进行考虑。

首个许可证价格 1,480.00 USD

RSTAB 9 | 动力分析

RSTAB 9的振型分析

模块

“模态分析”模块可以计算杆件、面和实体模型的特征值、自振频率和周期。

首个许可证价格 1,210.00 USD

RSTAB 9 | 动力分析

RSTAB 9 的 Pushover 分析

模块

使用“静力弹塑性分析”模块，可以分析地震对建筑物的影响，从而评估该建筑物的抗震能力。

首个许可证价格 1,300.00 USD

RFEM 6 | 特殊解决方案

RFEM 6 的多层结构（例如层压板、CLT）模块

模块

用户可以通过多层结构模块对多层结构进行定义。计算时可以考虑或不考虑剪切耦合。

首个许可证价格 1,300.00 USD

RFEM 6 | 特殊解决方案

RFEM 6 的优化和成本/CO2 排放估算模块

模块

此外，该模块还通过为结构模型的每种材料指定单位成本和排放量来估算模型的成本或二氧化碳的排放量。

首个许可证价格 1,480.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的混凝土设计模块

模块

“混凝土设计”模块可以按照国际规范进行各种设计验算。可以设计杆件、面和柱，以及进行冲切设计和变形分析。

首个许可证价格 2,550.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的木结构设计模块

模块

“木结构设计”模块可以按照不同规范对木杆件进行承载能力极限状态、正常使用极限状态设计和极限状态防火设计。

首个许可证价格 1,930.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的砌体设计模块

模块

使用 RFEM 的砌体设计模块，您可以通过有限元法对砌体结构进行设计。该模块是作为研究项目 DDMaS – 砌体结构设计数字化的一部分而开发的。该材料模型以宏观建模的形式来表现砌块和砂浆材料组合的非线性行为。

首个许可证价格 1,660.00 USD

RFEM 6 | design

RFEM 6 的铝合金结构设计模块

模块

使用 Aluminium Design 模块可以按照不同的规范对铝合金杆件进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。

首个许可证价格 1,750.00 USD

RSTAB 9 | 特殊解决方案

RSTAB 9的优化/成本/CO2排放估算

模块

此外，该模块还通过为结构模型的每种材料指定单位成本和排放量来估算模型的成本或二氧化碳的排放量。

首个许可证价格 1,480.00 USD

RSTAB 9 | design

RSTAB 9的混凝土设计

模块

在混凝土设计模块中，可以根据国际规范对杆件和柱子进行各种设计验算。

首个许可证价格 2,550.00 USD

RSTAB 9 | design

RSTAB 9木结构设计

模块

“木结构设计”模块可以按照不同规范对木杆件进行承载能力极限状态、正常使用极限状态设计和极限状态防火设计。

首个许可证价格 1,930.00 USD

RSTAB 9 | design

RSTAB 9铝合金设计

模块

使用 Aluminium Design 模块可以按照不同的规范对铝合金杆件进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。

首个许可证价格 1,750.00 USD

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