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2020-03-02

Dimensionamento de uma secção C de parede fina formada a frio de acordo com a norma EN 1993-1-3

O dimensionamento do estado limite último para secções formadas a frio de acordo com EN 1993-1-3 e EN 1993-1-5 pode ser realizado com a extensão de módulo RF-/STEEL Cold-Formed Sections. Além das secções formadas a frio a partir da base de dados de secções, também é possível dimensionar secções gerais a partir do SHAPE-THIN.

No exemplo seguinte do Steel Structures Yearbook 2009 [3] , o dimensionamento da secção para uma viga de vão único com uma secção em C de parede fina e formada a frio é realizada sob carga de força normal. A secção em C é modelada no SHAPE-THIN e depois dimensionada no RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Sistema

Sistema e carregamento são apresentados na Figura 01.

Sistema e carregamento (dimensões em mm, força em kN)

Material

S 355 EN 10025-2
E = 210 000 N/mm²
G = 80 769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1,00 (dimensionamento de acordo com o CEN)

Dimensões externas

As dimensões externas da secção são apresentadas na Figura 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (altura da alma)
b = 120 mm (largura da corda)
c = 26 mm (comprimento dos rebordos)
t = 2 mm (espessura do núcleo de aço)

Valor nominal das larguras planas

Os valores nominais das larguras planas são determinados de acordo com [1] , 5.1. Os valores nominais da largura plana são apresentadas na Figura 03.

Larguras planas nominais em mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 93, 56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 111, 56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3, 22 = 21, 78 mm

Fórmula 1

Verificação das relações largura-espessura

As relações largura-espessura são verificadas de acordo com [1], 5.2 (1).

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

As relações largura-espessura são cumpridas.

Verificação das dimensões do reforço

As dimensões do reforço são verificadas de acordo com [1], 5.2 (2).

0,2 ≤ c/b = 26/120 = 0,22 ≤ 0,6

Os rebordos podem ser aplicados como reforços.

Verificação do ângulo entre o reforço e o elemento plano

O ângulo entre o reforço e o elemento plano é de 90° dentro dos limites de 45° e 135° mencionados em [1], 5.5.3.2 (1).

Determinação da secção efetiva

Para secções de aço que não estão sujeitas a simetria dupla e estão sujeitas a compressão, a posição do centro geométrico da secção efetiva muda em comparação com a secção bruta. A força de compressão externa que atua centralmente na secção bruta atua agora excentricamente na secção efetiva e é criado um momento de flexão adicional. De acordo com [1], os momentos adicionais resultantes do deslocamento do centróide devem ser tidos em consideração. Posteriormente, além da secção efetiva para tensão de compressão pura, deve ser determinada a secção efetiva para tensão de flexão pura.

Determinação da secção efetiva sujeita a compressão pura

De acordo com [2], 4,4 (2), o coeficiente resulta em:

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0, 814

Fórmula 2

Alma:

De acordo com [2], Tabela 4.1, o valor da encurvadura resulta em:

k_{σ} = 4

Fórmula 3

De acordo com [2], 4,4 (2), a esbelteza da encurvadura resulta em:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 012

{\bar{λ}}_{p} = 1, 012 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Fórmula 4

A relação de esbelteza é superior ao valor limite 0,673 de acordo com [2], 4.4 (2). Assim, é necessária uma redução.

De acordo com [2], 4,4 (2), o fator de redução resulta em:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 012 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 012^{2}} = 0, 773 \leq 1

Fórmula 5

De acordo com [2], Tabela 4.1, a altura efetiva da alma resulta segundo [2], Tabela 4.1, em:

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0, 773 \cdot 93, 56 = 72, 3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0, 5 \cdot h_{eff} = 0, 5 \cdot 72, 3 = 36, 17 mm

Fórmula 6

Banzo com reforço de borda:

No primeiro passo, é determinada uma primeira abordagem para a secção efetiva do reforço com a assunção de que a rigidez da borda atua como um apoio rígido e que σ_{com, Ed} = f_yb/γ_M0.

Banzo:

De acordo com [2], Tabela 4.1, o valor da encurvadura resulta em:

k_{σ} = 4

Fórmula 3

De acordo com [2], 4,4 (2), a esbelteza da encurvadura resulta em:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 207

{\bar{λ}}_{p} = 1, 207 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Fórmula 7

A relação de esbelteza é superior ao valor limite 0,673 de acordo com [2], 4.4 (2). Assim, é necessária uma redução.

De acordo com [2], 4,4 (2), o fator de redução resulta em:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 207 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 207^{2}} = 0, 678 \leq 1

Fórmula 8

De acordo com [2], Tabela 4.1, a largura efetiva do banzo resulta em:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0, 678 \cdot 111, 56 = 75, 6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0, 5 \cdot b_{eff} = 0, 5 \cdot 75, 6 = 37, 79 mm

Fórmula 9

Rigidez da borda:

De acordo com [1], 5.5.3.2 (5), o valor de encurvadura resulta em:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Fórmula 10

De acordo com [2], 4,4 (2), a esbelteza da encurvadura resulta em:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Fórmula 11

A relação de esbelteza é inferior ao valor limite 0,748 de acordo com [1], 4.4 (2). Assim, não é necessária redução, ou seja: ρ = 1,0.

De acordo com [1], a Eq. 5.13a, a primeira abordagem da largura efetiva resulta em:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Fórmula 12

No segundo passo, o fator de redução para a forma de instabilidade da secção é determinado utilizando a primeira abordagem eficaz para a secção, tendo em conta a mola de translação elástica.

Os valores da secção efetiva da rigidez de borda são calculados com o SHAPE-THIN. A rigidez da borda é apresentada na Figura 04.

Rigidez efetiva da borda

A_s = 122,58 mm²
I_s = 7130 mm⁴
z_s = 13,88 mm

A rigidez da mola K da rigidez da borda é determinada com base numa análise estrutural para toda a secção. Para este efeito, é aplicada uma carga de distância unitária u, atuando no centro geométrico do reforço efetivo, à secção e a correspondente deformação δ do reforço é calculada. Para uma secção retangular w/h = t/t = 2/2 mm, a deformação resulta em δ = 3,02 mm (Figura 05).

Determinação da rigidez da mola

A rigidez da mola por unidade de comprimento K pode ser calculada de acordo com [1], Eq. 5,9, da seguinte forma:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 02 \cdot 2} = 0, 166 N / {mm}^{2}

Fórmula 13

De acordo com [1], a Eq. 5.15, a tensão crítica da rigidez da borda resulta em:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 166 \cdot 210.000 \cdot 7.130}}{122, 58} = 257 N / {mm}^{2}

Fórmula 14

De acordo com [1], a Eq. 5.12d, a relação de esbelteza relacionada resulta em:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1, 176 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases})

Fórmula 15

De acordo com [1], 5.5.3.1 (7), o coeficiente de redução para a forma de instabilidade é calculado do seguinte modo:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 176 = 0, 62

Fórmula 16

De acordo com [1], a Eq. 5.17, a área da secção efetiva reduzida da rigidez da borda é obtida considerando a encurvadura por flexão:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 62 \cdot 122, 58 \cdot 1, 0 = 76, 01 {mm}^{2}

Fórmula 17

Propriedades da secção efetiva sujeita a compressão pura:

A secção pode ser otimizada através de um cálculo iterativo. Para duas iterações, resulta nos seguintes valores de secção efetiva:

Área A_ef = 4,62 cm²
Distância do centro geométrico da alma z_s,ef = 42,18 mm
Deslocamento do centro geométrico e_N,y = z_s - z_s,ef = 8,78 mm

Determinação da secção efetiva sob tensão por flexão pura

Alma:

A alma está sujeita a tração e, portanto, é totalmente eficaz.

Banzo com reforço de borda:

No primeiro passo, é determinada uma primeira abordagem para a secção efetiva do reforço com a assunção de que a rigidez da borda atua como um apoio rígido e que σ_{com, Ed} = f_yb/γ_M0.

Banzo:

De acordo com [2], Tabela 4.1, o valor da encurvadura resulta em:

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253, 1}{336, 2} = - 0, 753

k_{σ} = 7, 81 - 6, 29 \cdot ψ 9, 78 \cdot ψ^{2} = 7, 81 - 6, 29 \cdot (- 0, 753) 9, 78 \cdot {(- 0, 753)}^{2} = 18, 08

Fórmula 18

De acordo com [2], 4,4 (2), a esbelteza da encurvadura resulta em:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{18, 08}} = 0, 568

{\bar{λ}}_{p} = 0, 568 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot (- 0, 753)} = 0, 856

Fórmula 19

A relação de esbelteza é inferior ao valor limite 0,856 de acordo com [2], 4.4 (2). Assim, não é necessária redução.

De acordo com [2], Tabela 4.1, as larguras efetivas resultam em:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1, 0 \cdot 111, 56 / (1 0, 753) = 63, 65 mm

b_{e 1} = 0, 4 \cdot b_{eff} = 0, 4 \cdot 63, 65 = 25, 46 mm

b_{e 2} = 0, 6 \cdot b_{eff} = 0, 6 \cdot 63, 65 = 38, 19 mm

Fórmula 20

Rigidez da borda:

De acordo com [1], 5.5.3.2 (5), o valor de encurvadura resulta em:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Fórmula 10

De acordo com [2], 4,4 (2), a esbelteza da encurvadura resulta em:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Fórmula 11

A relação de esbelteza é inferior ao valor limite 0,748 de acordo com [1], 4.4 (2). Assim, não é necessária redução, ou seja: ρ = 1,0.

De acordo com [1], a Eq. 5.13a, a primeira abordagem da largura efetiva resulta em:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Fórmula 12

Os valores da secção efetiva da rigidez de borda são calculados com o SHAPE-THIN. A rigidez da borda é apresentada na Figura 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm²
I_s = 6271 mm⁴
z_s = 8,59 mm

Ermittlung der Federsteifigkeit

A rigidez da mola por unidade de comprimento K pode ser calculada de acordo com [1], Eq. 5,9, da seguinte forma:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0, 146 N / {mm}^{2}

Fórmula 21

De acordo com [1], a Eq. 5.15, a tensão crítica da rigidez da borda resulta em:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 146 \cdot 210.000 \cdot 6.271}}{97, 92} = 283 N / {mm}^{2}

Fórmula 22

De acordo com [1], a Eq. 5.12d, a relação de esbelteza relacionada resulta em:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1, 120 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases})

Fórmula 23

De acordo com [1], 5.5.3.1 (7), o coeficiente de redução para a forma de instabilidade é calculado do seguinte modo:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 120 = 0, 66

Fórmula 24

De acordo com [1], a Eq. 5.17, a área da secção efetiva reduzida da rigidez da borda é obtida considerando a encurvadura por flexão:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Fórmula 25

Propriedades da secção efetiva sob tensão de flexão pura:

Todas as partes da secção são totalmente eficazes, pelo que a iteração não é necessária.

Área A_ef = 6,86 cm²
Módulo de secção W_ef,y = 17,01 cm³

Dimensionamento da secção da carga combinada devido à compressão e flexão

A resistência à compressão pura é calculada de acordo com [1], 6.1.3 (1) do seguinte modo:

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4, 62 \cdot \frac{35, 5}{1} = 164, 16 kN

Fórmula 26

A resistência à flexão pura é calculada de acordo com [1], 6.1.4.1 (1), do seguinte modo:

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Fórmula 27

O momento adicional resultante do desvio do centróide é determinado de acordo com [1], 6.1.9 (2) do seguinte modo:

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8, 78 \cdot 10^{- 3} = 1, 14 kNm

Fórmula 28

De acordo com [1], 6.1.9 (1), o dimensionamento para carregamento combinado a partir de compressão e flexão resulta em:

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Fórmula 29

O verificação é assim cumprida.

Modelação de uma secção em C formada a frio no SHAPE-THIN

As seções gerais formadas a frio podem ser modeladas no SHAPE-THIN. Nos dados gerais, ative a caixa de seleção "Partes c/t e propriedades da seção efetiva" (Figura 08).

Dados gerais

De seguida, selecione a opção "EN 1993-1-3 (secção formada a frio)" no separador "partes c/t e secção efetiva" (Figura 09) da caixa de diálogo Parâmetros de cálculo.

A secção efetiva tem de ser determinada separadamente para compressão pura e flexão pura. Portanto, selecione a caixa de seleção "Negligenciar momentos de flexão adicionais devido ao deslocamento do centro de gravidade da secção efetiva".

No exemplo, calculamos com duas iterações para que também sejam definidas duas iterações no SHAPE-THIN.

As condições geométricas mencionadas em [2], 5.2 para a aplicabilidade da norma podem ser verificadas opcionalmente. Para isso, selecione as caixas de seleção correspondentes.

Parâmetros de cálculo

Os elementos da secção tem de ser introduzidos em primeiro lugar. Os valores nominaos das larguras planas são geralmente geradas automaticamente a partir das condições de geometria, mas também pode ser criado pelo utilizador definido na Tabela "1.7 Larguras planas nominais de acordo com EN 1993-1-3" (Figura 10) ou na correspondente caixa de diálogo.

Tabela 1.8 Reforços

Os reforços podem depois ser definidos na Tabela "1.8 Reforços" ou na correspondente caixa de diálogo (Figura 11).

Tabela 1.9 Painéis

Além do mais, o painel de encurvadura tem de ser especificado na Tabela "1.9 Painéis" (Figura 12) ou na correspondente caixa de diálogo. Para isso, selecione os elementos do painel de encurvadura. Os reforços localizados no painel de encurvadura são identificados automaticamente.

Tabela 2.1 Casos de carga

Além disso, é criado um caso de carga para a força de compressão e flexão na Tabela "2.1 Casos de carga" (Figura 13).

Tabela 3.1 Esforços internos

De seguida, introduza as forças internas na Tabela "3.1 Forças internas" ou na correspondente caixa de diálogo (Figura 14).

Propriedades da secções efetivas

Os resultados da secção efetiva estão disponíveis com o botão "Partes efetivas" (Figura 15).

Dados gerais

Verificação do dimensionamento de uma secção C formada a frio em secções formadas a frio RF-/STEEL

As secções formadas a frio podem ser dimensionadas de acordo com [1] e [2] com o módulo adicional RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Nos dados gerais, tem de selecionar primeiro a barra e o caso de carga a ser dimensionado. "CEN" é selecionado como anexo nacional (Figura 16).

Parameter des nationalen Anhangs

Pode ver e, se necessário, ajustar os parâmetros do Anexo nacional no separador "Formadas a frio (EN 1993-1-3)" da janela correspondente (Figura 17).

Detalhes, separador Secções formadas a frio

Nas configurações de detalhe, ative a verificação do dimensionamento para secções formadas a frio no separador "Formada a frio" (Figura 18).

Detalhes, separador Estabilidade

Apenas deve ser realizado o dimensionamento da secção. Portanto, a caixa de seleção "Realizar análise de estabilidade" no separador "Estabilidade" das configurações detalhadas deve ser desativada (Figura 19).

Figura 20 - Resultados

Após o cálculo, são apresentadas as tabelas de saída correspondentes, entre outras coisas, as propriedades da secção efetiva devido à força axial N, momento de flexão M_y, momento de flexão M_z, forças internas e todo o dimensionamento (Figura 20).

Tabela 1.7 Larguras planas nominais segundo a EN 1993-1-3

Autor

A Eng.ª von Bloh fornece apoio técnico a clientes e também é responsável pelo desenvolvimento do programa RSECTION e pelas estruturas de aço e alumínio.

Ligações

Referências

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
EC 3. (2009). Eurocódigo 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

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Silo de aço com cargas de vento | ASCE 7

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Silo de aço com cargas de vento | ASCE 7

Artigos da base de dados de conhecimento

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KB 001875 | Dimensionamento de barras de pórticos segundo a AISC 341-22 no RFEM 6

Os três tipos de pórticos de momento (comum, intermédio, especial) estão disponíveis no módulo Dimensionamento de aço do RFEM 6. O resultado do dimensionamento sísmico de acordo com a norma AISC 341-22 é categorizado em duas secções: requisitos das barras e requisitos das ligações.

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O módulo Dimensionamento de aço no RFEM 6 oferece agora a possibilidade de realizar dimensionamento sísmico de acordo com as normas AISC 341-16 e AISC 341-22. Atualmente estão disponíveis cinco tipos de sistemas resistentes a forças sísmicas (SFRS).

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KB 001767 | AISC 341-16 Dimensionamento de barras de momento no RFEM 6

Os três tipos de pórticos de momento (comum, intermédio, especial) estão disponíveis no módulo Dimensionamento de aço do RFEM 6. O resultado do dimensionamento sísmico de acordo com a AISC 341-16 é categorizado em duas secções: requisitos de barras e requisitos de ligações.

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Funções do programa

Função 002807 | Representação 3D dos resultados do MEF

No diálogo "Definir tipo de carga" pode ver a Figura 01 do método de reforço finito (FSM) no gráfico 3D.

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Dimensionamento de aço | Vista geral do dimensionamento de um sistema resistente a forças sísmicas

Dimensionamento de cinco tipos de sistemas resistentes a forças sísmicas (SFRS): )
Verificação da ductilidade da relação largura-espessura para almas e banzos
Cálculo da resistência e rigidez necessárias para o contraventamento de estabilidade de vigas
Cálculo do espaçamento máximo para contraventamento de estabilidade de vigas
Cálculo da resistência necessária nas articulações para o contraventamento de estabilidade de vigas
Cálculo da resistência necessária do pilar com a opção de negligenciar todos os momentos fletores, corte e torção para o estado limite de sobrerresistência
Verificação das relações de esbelteza para pilares e contraventamentos

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Módulo Sismos no dimensionamento de aço | Resultados

O resultado do dimensionamento sísmico é categorizado em duas secções: requisitos das barras e requisitos das ligações.

Os "Requisitos sísmicos" incluem a resistência à flexão necessária e a resistência ao corte necessária da ligação viga-pilar para pórticos de momento. Estas estão listadas no separador 'Ligação de pórtico de momentos por barra'. Para pórticos reforçados, a resistência à tração necessária da ligação e a resistência à compressão necessária da ligação do contraventamento estão listadas no separador 'Ligação de contraventamento por barra'.

O programa fornece as verificações realizadas em tabelas. Os detalhes de dimensionamento mostram claramente as fórmulas e as referências à norma.

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Função 002733 | Verificação sísmica de acordo com a AISC 341-16 para barras de aço

No módulo Dimensionamento de betão oferece a opção de realizar um dimensionamento sísmico de acordo com a norma AISC 341-16 para barras de aço.

Para este efeito, estão disponíveis cinco tipos de sistemas resistentes a forças sísmicas (SFRS).

Mais informação

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Perguntas e respostas (FAQ)

Como é que defino uma articulação plástica no RFEM 6?

Como é que posso trocar dados entre o RFEM 6/RSTAB 9 e o IDEA StatiCa?

Como é que posso gerar uma carga de superfície em barras utilizando células no RFEM 6 ou no RSTAB 9?

No módulo Dimensionamento de aço, defini as condições de fronteira para que o banzo I da viga seja mantido contra o deslocamento horizontal. Em seguida, calculei os fatores de carga crítica utilizando o módulo Estabilidade da estrutura, mas o apoio não foi afetado pelo fator de carga crítica. Qual é a causa deste problema?

É possível estimar o número mínimo de secções que devo utilizar antes de começar a dimensionar o meu modelo?

Como é que posso selecionar um tubo como cavilha de corte no módulo adicional RF‑/JOINTS Steel - Column Base?

Projetos de clientes

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Estação multienergia em Les Sables-d'Olonne, França

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Edifício de escritórios com centro de visitantes e parque de estacionamento integrados em Geiselbullach, Alemanha

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Pérgula de aço na Plaza del Edificio L, Universidade Rafael Landívar, Guatemala

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Cálculo estrutural da torre de radar do aeroporto de Málaga, Espanha

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