12121x

2.3.2020

Posouzení tenkostěnného C-profilu tvarovaného za studena podle EN 1993-1-3

Profily tvarované za studena lze posoudit na mezní stav únosnosti podle EN 1993-1-3 a EN 1993-1-5 pomocí rozšíření RF-/STEEL Cold-Formed Sections. Posuzovat lze kromě za studena tvarovaných profilů z databáze průřezů také obecné průřezy z programu SHAPE-THIN.

V následujícím příkladu, který přebíráme ze sborníku Stahlbau-Kalender 2009 [3], posoudíme tenkostěnný, za studena tvarovaný C-průřez nosníku o jednom poli při osovém zatížení. C-průřez modelujeme v programu SHAPE-THIN a následně ho posoudíme v modulu RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Systém

Konstrukce a zatížení jsou znázorněny na obr. 01.

Konstrukce a zatížení (rozměry v mm, síla v kN)

Materiál

S 355 EN 10025-2
E = 210 000 N/mm²
G = 80 769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1,00 (posouzení podle CEN)

Vnější rozměry

Vnější rozměry průřezu jsou znázorněny na obr. 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (výška stojiny)
b = 120 mm (šířka pásnice)
c = 26 mm (délka jednoduché okrajové výztuhy)
t = 2 mm (tloušťka ocelového jádra)

Výchozí šířky

Výchozí šířky se stanoví podle [1] , čl. 5.1. Výchozí šířky jsou znázorněny na obr. 03.

Výchozí šířky v mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 93, 56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 111, 56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3, 22 = 21, 78 mm

Vzorec 1

Ověření poměrů šířky ku tloušťce

Poměry šířky ku tloušťce se ověřují podle [1] , čl. 5.2 (1).

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

Poměry šířky ku tloušťce jsou dodrženy.

Ověření rozměrů výztuhy

Rozměry výztuhy se ověřují podle [1] , čl. 5.2 (2).

0,2 ≤ c/b = 26/120 = 0,22 ≤ 0,6

Pro vyztužení lze použít jednoduché okrajové výztuhy.

Ověření úhlu mezi výztuhou a rovinnou částí

Úhel mezi výztuhou a rovinnou částí je 90°, a leží tak v rozmezí 45° a 135°, které se stanoví v [1], čl. 5.5.3.2 (1).

Výpočet účinného průřezu

U ocelových průřezů namáhaných v tlaku, které nejsou dvouose souměrné a jsou náchylné k lokálnímu vyboulení, se poloha těžiště účinného průřezu posouvá ve srovnání s neoslabeným průřezem. Vnější tlaková síla, která působí na neoslabený průřez dostředně, působí na účinný průřez excentricky a vzniká přídavný ohybový moment. Podle [1] je třeba zohlednit přídavné momenty, které vznikají v důsledku posunu těžiště. Následně je třeba kromě účinného průřezu pro prosté namáhání v tlaku vypočítat také účinný průřez pro prosté namáhání v ohybu.

Výpočet účinného průřezu při prostém namáhání v tlaku

Součinitel se stanoví podle [2] , čl. 4.4 (2):

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0, 814

Vzorec 2

Stojina:

Součinitel kritického napětí se stanoví podle [2], tab. 4.1:

k_{σ} = 4

Vzorec 3

Poměrná štíhlost se určí podle [2], čl. 4.4 (2):

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 012

{\bar{λ}}_{p} = 1, 012 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Vzorec 4

Poměrná štíhlost překračuje mezní hodnotu 0,673 podle [2], 4.4 (2). Nezbytná je proto redukce.

Redukční součinitel se stanoví podle [2], 4.4 (2):

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 012 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 012^{2}} = 0, 773 \leq 1

Vzorec 5

Účinná výška stojiny činí podle [2], tab. 4.1:

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0, 773 \cdot 93, 56 = 72, 3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0, 5 \cdot h_{eff} = 0, 5 \cdot 72, 3 = 36, 17 mm

Vzorec 6

Pásnice s okrajovou výztuhou:

V prvním kroku se stanoví počáteční účinný průřez výztuhy s použitím účinných šířek určených za předpokladu, že výztuha poskytuje plné podepření a že platí σ_com,Ed = f_yb/γ_M0.

Pásnice:

Součinitel kritického napětí se stanoví podle [2], tab. 4.1:

k_{σ} = 4

Vzorec 3

Poměrná štíhlost se určí podle [2], čl. 4.4 (2):

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 207

{\bar{λ}}_{p} = 1, 207 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Vzorec 7

Poměrná štíhlost překračuje mezní hodnotu 0,673 podle [2], 4.4 (2). Nezbytná je proto redukce.

Redukční součinitel se stanoví podle [2], 4.4 (2):

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 207 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 207^{2}} = 0, 678 \leq 1

Vzorec 8

Účinná šířka pásnice činí podle [2], tab. 4.1:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0, 678 \cdot 111, 56 = 75, 6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0, 5 \cdot b_{eff} = 0, 5 \cdot 75, 6 = 37, 79 mm

Vzorec 9

Okrajová výztuha:

Součinitel kritického napětí se stanoví podle [1], čl. 5.5.3.2 (5):

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Vzorec 10

Poměrná štíhlost se určí podle [2], čl. 4.4 (2):

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Vzorec 11

Poměrná štíhlost je menší než mezní hodnota 0,748 podle [2] , čl. 4.4 (2). Žádná redukce tak není zapotřebí, a to znamená: ρ = 1,0.

Počáteční hodnota účinné šířky se stanoví podle [1], rov. 5.13a:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Vzorec 12

V druhém kroku se určí součinitel vzpěrnosti pro distorzní ztrátu stability za použití počátečního účinného průřezu z prvního kroku a za předpokladu působení spojitého pružného podepření.

Účinné průřezové hodnoty okrajové výztuhy se spočítají v programu SHAPE-THIN. Okrajová výztuha je znázorněna na obr. 04.

Účinná okrajová výztuha

A_s = 122,58 mm²
I_s = 7 130 mm⁴
z_s = 13,88 mm

Pérová tuhost K okrajové výztuhy se stanoví na základě statické analýzy celého průřezu. Za tímto účelem se bude na průřezu uvažovat jednotkové zatížení u působící v těžišti účinné výztuhy a vypočítá se příslušná deformace δ výztuhy. U pravoúhlého průřezu b/h = t/t = 2/2 mm je deformace δ = 3,02 mm (obr. 05).

Stanovení pérové tuhosti

Pérová tuhost K na jednotku délky se může vypočítat podle [1] ze vztahu 5.9:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 02 \cdot 2} = 0, 166 N / {mm}^{2}

Vzorec 13

Pružné kritické napětí okrajové výztuhy se určí podle [1] ze vztahu 5.15:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 166 \cdot 210000 \cdot 7130}}{122, 58} = 257 N / {mm}^{2}

Vzorec 14

Poměrná štíhlost se stanoví podle [1] pomocí rovnice 5.12d:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1, 176 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Vzorec 15

Součinitel vzpěrnosti pro únosnost v distorzním vybočení se stanoví podle [1], čl. 5.5.3.1 (7):

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 176 = 0, 62

Vzorec 16

Redukovaná účinná plocha výztuhy pro výpočet únosnosti při rovinném vybočení se má určit podle [1] z výrazu 5.17:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 62 \cdot 122, 58 \cdot 1, 0 = 76, 01 {mm}^{2}

Vzorec 17

Účinné průřezové hodnoty při namáhání v prostém tlaku:

Průřez lze optimalizovat iteračním výpočtem. Při dvou iteracích se stanoví následující účinné průřezové hodnoty:

Plocha A_eff = 4,62 cm²
Vzdálenost těžiště od stojiny z_s,eff = 42,18 mm
Posun těžiště e_N,y = z_s – z_s,eff = 50,96 - 42,18 = 8,78 mm

Výpočet účinného průřezu při prostém namáhání v ohybu

Stojina:

Stojina je namáhána v tahu, a je tak plně účinná.

Pásnice s okrajovou výztuhou:

Pásnice:

Součinitel kritického napětí se stanoví podle [2], tab. 4.1:

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253, 1}{336, 2} = - 0, 753

k_{σ} = 7, 81 - 6, 29 \cdot ψ 9, 78 \cdot ψ^{2} = 7, 81 - 6, 29 \cdot (- 0, 753) 9, 78 \cdot {(- 0, 753)}^{2} = 18, 08

Vzorec 18

Poměrná štíhlost se určí podle [2], čl. 4.4 (2):

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{18, 08}} = 0, 568

{\bar{λ}}_{p} = 0, 568 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot (- 0, 753)} = 0, 856

Vzorec 19

Poměrná štíhlost je menší než mezní hodnota 0,856 podle [2], čl. 4.4 (2). Není tak zapotřebí žádná redukce.

Účinné šířky se stanoví podle [2], tab. 4.1:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1, 0 \cdot 111, 56 / (1 0, 753) = 63, 65 mm

b_{e 1} = 0, 4 \cdot b_{eff} = 0, 4 \cdot 63, 65 = 25, 46 mm

b_{e 2} = 0, 6 \cdot b_{eff} = 0, 6 \cdot 63, 65 = 38, 19 mm

Vzorec 20

Okrajová výztuha:

Součinitel kritického napětí se stanoví podle [1], čl. 5.5.3.2 (5):

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Vzorec 10

Poměrná štíhlost se určí podle [2], čl. 4.4 (2):

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Vzorec 11

Poměrná štíhlost je menší než mezní hodnota 0,748 podle [2] , čl. 4.4 (2). Žádná redukce tak není zapotřebí, a to znamená: ρ = 1,0.

Počáteční hodnota účinné šířky se stanoví podle [1], rov. 5.13a:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Vzorec 12

Účinné průřezové hodnoty okrajové výztuhy se spočítají v programu SHAPE-THIN. Okrajová výztuha je znázorněna na obr. 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm²
I_s = 6 271 mm⁴
z_s = 8,59 mm

Ermittlung der Federsteifigkeit

Pérová tuhost K na jednotku délky se může vypočítat podle [1] ze vztahu 5.9:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0, 146 N / {mm}^{2}

Vzorec 21

Pružné kritické napětí okrajové výztuhy se určí podle [1] ze vztahu 5.15:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 146 \cdot 210000 \cdot 6271}}{97, 92} = 283 N / {mm}^{2}

Vzorec 22

Poměrná štíhlost se stanoví podle [1] pomocí rovnice 5.12d:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1, 120 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Vzorec 23

Součinitel vzpěrnosti pro únosnost v distorzním vybočení se stanoví podle [1], čl. 5.5.3.1 (7):

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 120 = 0, 66

Vzorec 24

Redukovaná účinná plocha výztuhy pro výpočet únosnosti při rovinném vybočení se má určit podle [1] z výrazu 5.17:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Vzorec 25

Účinné průřezové hodnoty při namáhání v prostém ohybu:

Všechny části průřezu jsou plně účinné, a není tak nutné přistoupit k iteračnímu výpočtu.

Plocha A_eff = 6,86 cm²
Průřezový modul W_eff,y = 17,01 cm³

Posouzení průřezu za působení v tlaku za ohybu

Návrhová únosnost průřezu při prostém tlaku se počítá podle [1] , čl. 6.1.3 (1):

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4, 62 \cdot \frac{35, 5}{1} = 164, 16 kN

Vzorec 26

Návrhový moment únosnosti průřezu při prostém ohybu se počítá podle [1], čl. 6.1.4.1 (1):

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Vzorec 27

Přídavný moment, který vzniká v důsledku posunu těžišťové osy, se stanoví podle [1], čl. 6.1.9 (2):

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8, 78 \cdot 10^{- 3} = 1, 14 kNm

Vzorec 28

Průřez vystavený kombinaci osového tlaku a ohybu se tak posoudí podle [1], čl. 6.1.9 (1) následovně:

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Vzorec 29

Posouzení je tak splněno.

Modelování C-profilu tvarovaného za studena v programu SHAPE-THIN

Obecné profily tvarované za studena lze modelovat v programu SHAPE-THIN. V základních údajích je třeba označit políčko „c/t-části a účinné průřezové charakteristiky“ (obr. 08).

General Data

Poté v záložce „c/t-části a účinný průřez“ (obr. 09) v dialogu Parametry výpočtu vybereme možnost „EN 1993-1-3 (průřez tvarovaný za studena)“.

Účinný průřez se stanoví samostatně pro namáhání v prostém tahu a namáhání v prostém ohybu. Proto je třeba zaškrtnout políčko „Zanedbat přídavné ohybové momenty od posunu těžiště účinného průřezu“.

V našem příkladu proběhl výpočet ve dvou iteracích, a proto také v programu SHAPE-THIN nastavíme dvě iterace.

Geometrické podmínky pro použití normy, které se stanoví v [2], čl. 5.2, lze případně ověřit. Je třeba označit příslušná zaškrtávací políčka.

Parametry výpočtu

Nejdříve je třeba zadat prvky průřezu. Výchozí šířky se zpravidla automaticky generují z geometrických podmínek, může je ovšem také zadat sám uživatel v tabulce „1.7 Výchozí šířky podle EN 1993-1-3“ (obr. 10) nebo v příslušném dialogu.

Tabulka 1.8 Výztuhy

Výztuhy lze pak zadat v tabulce „1.8 Výztuhy“, případně v odpovídajícím dialogu (obr. 11).

Tabulka 1.9 Panely

Dále je pak třeba specifikovat příslušný panel v tabulce „1.9 Panely“ (obr. 12) nebo v odpovídajícím dialogu. Vybereme přitom jednotlivé prvky panelu. Výztuhy v panelu jsou rozpoznány automaticky.

Tabulka 2.1 Zatěžovací stavy

V tabulce „2.1 Zatěžovací stavy“ dále vytvoříme jeden zatěžovací stav pro tlakovou sílu a další zatěžovací stav pro ohyb (obr. 13).

Tabulka 3.1 Vnitřní síly

V tabulce „3.1 Vnitřní síly“ nebo v příslušném dialogu následně zadáme vnitřní síly (obr. 14).

Účinné průřezové charakteristiky

Výsledky účinného průřezu se nám zobrazí po kliknutí na „Účinné šířky“ (obr. 15).

General Data

Posouzení C-profilu tvarovaného za studena v RF-/STEEL Cold-Formed Sections

Průřezy tvarované za studena lze posuzovat podle [1] a [2] pomocí rozšíření RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

V základních údajích je třeba nejdříve vybrat prut a zatěžovací stav k posouzení. Jako národní přílohu nastavíme „CEN“ (obr. 16).

Parameter des nationalen Anhangs

Parametry národní přílohy si můžeme prohlédnout a případně upravit v záložce "Tvarované za studena (EN 1993-1-3)" dialogu „Parametry národní přílohy“ (obr. 17).

Detaily, záložka Prvky tvarované za studena

V detailním nastavení je třeba v záložce „Prvky tvarované za studena“ aktivovat posouzení za studena tvarovaných profilů (obr. 18).

Detaily, záložka Stabilita

Provedeme pouze posouzení průřezu. Proto je třeba v záložce „Stabilita“ dialogu „Detaily“ zrušit označení políčka „Provést posouzení stability“ (obr. 19).

Obrázek 20 - Výsledky

Po výpočtu se v příslušných výstupních tabulkách zobrazí mimo jiné účinné průřezové charakteristiky při působení normálové síly N, ohybového momentu M_y, ohybového momentu M_z, dále vnitřní síly a celkové posouzení (obr. 20).

Tabulka 1.7 Výchozí šířky podle EN 1993-1-3

Autor

Ing. von Bloh zajišťuje technickou podporu zákazníkům a je zodpovědná za vývoj programu RSECTION a addonů pro ocelové a hliníkové konstrukce.

Odkazy

Reference

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

Stahování

Model | Soubor SHAPE-THIN 9

912 KB

Model | Soubor RFEM 5

504 KB

Model | Soubor RSTAB 8

404 KB

Máte nějaké otázky?

Události

30.4.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do posouzení dřevěných konstrukcí

8.5.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do posouzení železobetonových konstrukcí

15.5.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do posouzení ocelových konstrukcí

16.5.2024

Zohlednění fází výstavby v programu RFEM 6

Webinář

Zohlednění fází výstavby v programu RFEM 6

21.5.2024

Konference

Ocelové konstrukce

22.5.2024 - 24.5.2024

Konference

47. aktív pracovníkov odboru oceľových konštrukcií

23.5.2024

Nejčastěji kladené dotazy, které řeší tým podpory společnosti Dlubal

Webinář

Nejčastěji kladené dotazy, které řeší tým podpory společnosti Dlubal | Květen 2024

20.6.2024

Webinář

Nejčastěji kladené dotazy, které řeší tým podpory společnosti Dlubal | Červen 2024

16.10.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do statiky prutů

23.10.2024

Online školení

RSECTION 1 | Studenti | Úvod do pevnosti a pružnosti

30.10.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do MKP

6.11.2024

Online školení

RFEM 6 | Studenti | Úvod do posouzení ocelových konstrukcí

Videa

Databáze znalostí

KB 001629 | Posouzení tenkostěnného C-profilu tvarovaného za studena podle EN 1993-1-3

Délka: 00:04:41 min

Akce

Webinář | Posouzení ocelových přípojů podle AISC 360-22 v programu RFEM 6

Délka: 01:02:00 min

Akce

Webinář | Posouzení ocelových prutů podle AISC 360/341-22 v programu RFEM 6

Délka: 01:01:43 min

Akce

Online školení | Bezplatné online základní školení programu RFEM 6

Délka: 00:00:00 min

Akce

Webinář | Spoje s kruhovými dutými profily v programu RFEM 6

Délka: 00:00:00 min

Akce

Analýza buzeného kmitání v addonu Časová analýza v programu RFEM 6

Délka: 00:00:00 min

Akce

Webinář | RWIND 2 - Výpočet zatížení větrem pomocí CFD simulace

Délka: 00:00:00 min

Funkce programu

Součinitel citlivosti

Délka: 00:00:32 min

Funkce programu

Komponenta "Ořez plechu"

Délka: 00:00:53 min

Seznam videí

Modely ke stažení

Model 004864 | Připojení ocelových konstrukcí | AISC 360-22

111x

13x

Připojení ocelových konstrukcí | AISC 360-22

Model 004859 | Ocelová konstrukce | AISC 360/341-22

254x

40x

Ocelová konstrukce | AISC 360/341-22

3240x

221x

Patka sloupu ocelové konstrukce

267x

Most pro pěší a cyklisty, Eichstätt, Německo

307x

34x

Ocelová konstrukce

371x

Vysoké regály, Čína

487x

54x

Ocelový spoj

300x

31x

Zvedací nosník typu H

Ocelové silo se zatížením větrem | ASCE 7

292x

35x

Ocelové silo se zatížením větrem | ASCE 7

Články z databáze znalostí

Přečíst si více

KB 001875 | Posouzení momentových rámových prutů podle AISC 341-22 v programu RFEM 6

V addonu Posouzení ocelových konstrukcí v programu RFEM 6 jsou k dispozici tři typy momentových rámů (běžné, dočasné a speciální). Výsledek seizmického posouzení podle AISC 341-22 je rozdělen do dvou částí: požadavky na pruty a požadavky na spoje.

Přečíst si více

Addon Posouzení ocelových konstrukcí v programu RFEM 6 nyní nabízí možnost provádět seizmické posouzení podle AISC 341-16 a AISC 341-22. V současnosti je k dispozici pět typů seizmicky odolných systémů (SFRS).

Přečíst si více

KB 001767 | Posouzení momentových rámových prutů podle AISC 341-16 v programu RFEM 6

V addonu Posouzení ocelových konstrukcí v programu RFEM 6 jsou k dispozici tři typy momentových rámů (běžné, dočasné a speciální). Výsledek seizmického posouzení podle AISC 341-16 je rozdělen do dvou částí: požadavky na pruty a požadavky na spoje.

Přečíst si více

Funkce programů

Funkce 002807 | 3D zobrazení výsledků FSM

V dialogu „Upravit průřez“ si můžete nechat zobrazit tvary vybočení stanovené metodou konečných pásů (FSM) jako 3D znázornění.

Přečíst si více

Posouzení ocelové konstrukce | Přehled návrhu systémů odolávajících seizmickým silám

Posouzení pěti typů seizmicky odolných systémů (SFRS) zahrnuje speciální momentový rám (SMF), mezilehlý momentový rám (IMF), obyčejný momentový rám (OMF), obyčejný koncentricky ztužený rám (OCBF) a speciální koncentricky vyztužený rám (SCBF )
Kontrola duktility poměrů šířky k tloušťce stojin a pásnic
Výpočet požadované pevnosti a tuhosti pro stabilitní ztužení nosníků
Výpočet maximální vzdálenosti pro stabilitní ztužení nosníků
Výpočet požadované pevnosti v místech kloubů pro stabilitní ztužení nosníků
Výpočet požadované pevnosti sloupu s možností zanedbat všechny ohybové momenty, smyk a kroucení pro mezní stav navýšení pevnosti
Posouzení štíhlostních poměrů sloupů a ztužení

Přečíst si více

Seizmická analýza při posouzení ocelových konstrukcí | Výsledky

Výsledky seizmického posouzení jsou rozděleny do dvou částí: požadavky na pruty a požadavky na spoje.

"Seizmické požadavky" zahrnují požadovanou pevnost v ohybu a požadovanou smykovou pevnost spoje nosníku na sloup. Jsou uvedeny v záložce 'Přípoj momentového rámu po prutech'. U vyztužených rámů se požadovaná pevnost spoje ztužení v tahu a a v tlaku uvede v záložce 'Přípoj ztužení po prutech'.

Provedená posouzení se vám zobrazí v tabulkách. V detailech posouzení jsou přehledně uvedeny vzorce a odkazy na normu.

Přečíst si více

Funkce 002733 | Seizmické posouzení ocelových prutů podle AISC 341-16

V Add-Onu Posouzení železobetonových konstrukcí nabízí možnost provést seizmické posouzení ocelových prutů podle AISC 341-16.

V současnosti je k dispozici pět typů seizmicky odolných systémů (SFRS).

Zdroje informací

Přečíst si více

Často kladené dotazy (FAQ)

Jak mohu v programu RFEM 6 zadat plastický kloub?

Jak mohu vyměňovat data mezi programy RFEM 6 / RSTAB 9 a IDEA StatiCa?

Jak mohu v programu RFEM 6 nebo RSTAB 9 vygenerovat plošné zatížení na pruty pomocí buněk?

V rámci addonu Posouzení ocelových konstrukcí jsem nastavil okrajové podmínky, tak aby byla pásnice I nosníku držena proti horizontálnímu posunu. Poté jsem spočítal součinitele kritického zatížení pomoci addonu Stabilita konstrukce, ale na hodnotě součinitele kritického zatížení se podepření neprojevilo. Čím to je?

Mohu odhadnout ještě před posouzením svého modelu, jaké průřezy bych měl minimálně použít?

Jak mohu v přídavném modulu RF-/JOINTS Steel - Column Base vybrat jako smykovou zarážku trubku?

Projekty zákazníků

Doporučené produkty pro Vás

RFEM 6 | Hlavní program RFEM 6

RFEM 6

Hlavní program

3D MKP program nové generace slouží ke statickým výpočtům prutů, ploch a těles.

Cena první licence 4 170,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Posouzení ocelových konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení ocelových konstrukcí provádí posouzení únosnosti a použitelnosti ocelových prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 550,00 USD

RFEM 6 | Přípoje

Ocelové přípoje pro RFEM 6

Addon

Addon Ocelové přípoje pro RFEM vám umožňuje analyzovat ocelové přípoje pomocí MKP modelu. Vytvoření modelu probíhá zcela automaticky na pozadí a vy ho ovládáte jednoduchým a známým zadáváním komponent.

Cena první licence 2 110,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) pro RFEM 6

Addon

Addon Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) umožňuje při výpočtu prutů zohlednit deplanaci průřezu jako další stupeň volnosti.

Cena první licence 1 480,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Nelineární chování materiálu pro RFEM 6

Addon

Addon Nelineární chování materiálu umožňuje zohlednit materiálové nelinearity v programu RFEM, například izotropní plasticitu, ortotropní plasticitu, izotropní poškození).

Cena první licence 1 480,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Stabilita konstrukce pro RFEM 6

Addon

Addon Stabilita konstrukce slouží k posouzení stability konstrukcí. Stanoví součinitele kritického zatížení a příslušné stabilitní tvary.

Cena první licence 1 300,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Analýza fází výstavby (CSA) pro RFEM 6

Addon

Pomocí addonu Analýza fází výstavby (CSA) lze v programu RFEM zohlednit proces výstavby konstrukcí (prutových, plošných a objemových).

Cena první licence 1 570,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Časově závislá analýza (TDA) pro RFEM 6

Addon

Addon Časově závislá analýza (TDA) umožňuje zohlednit v programu RFEM časově závislé chování materiálu u prutů. Dlouhodobé účinky, jako je dotvarování, smršťování a stárnutí, mohou v konstrukci ovlivnit průběh vnitřních sil.

Cena první licence 1 030,00 USD

RFEM 6 | Přídavná analýza

Form-finding pro RFEM 6

Addon

Addon Form-finding hledá optimální tvar prutů zatížených normálovými silami a plošných modelů zatížených na tah. Tvar je dán rovnováhou mezi normálovou silou v prutu resp. membránovým napětím a existujícími okrajovými podmínkami.

Cena první licence 2 060,00 USD

RFEM 6 | Dynamická analýza

Modální analýza pro RFEM 6

Addon

Addon Modální analýza umožňuje vypočítat vlastní čísla, vlastní frekvence a vlastní periody pro prutové, plošné a objemové modely.

Cena první licence 1 210,00 USD

RFEM 6 | Dynamická analýza

Pushover analýza pro RFEM 6

Addon

V addonu Pushover analýza můžete analyzovat dopady zemětřesení na svou konkrétní budovu a posoudit tak, zda budova zemětřesení odolá.

Cena první licence 1 300,00 USD

RFEM 6 | Speciální řešení

Model budovy pro RFEM 6

Addon

Addon Model budovy pro RFEM umožňuje definovat a upravovat budovu pomocí podlaží. Podlaží lze přitom dodatečně všelijak upravovat. Informace o podlažích a také o celém modelu (těžiště) se zobrazí v tabulkách i graficky.

Cena první licence 1 660,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Analýza napětí-přetvoření pro RFEM 6

Addon

Addon Analýza napětí-přetvoření provádí obecnou analýzu napětí výpočtem stávajících napětí a jejich porovnáním s mezními napětími.

Cena první licence 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Základní program RSTAB 9

RSTAB 9

Hlavní program

Moderní 3D program pro statické výpočty je vhodný pro statické a dynamické výpočty prutových konstrukcí a pro posouzení betonu, oceli, dřeva a dalších materiálů.

Cena první licence 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Dimenzování

Posouzení ocelových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení ocelových konstrukcí provádí posouzení únosnosti a použitelnosti ocelových prutů podle různých norem.

Cena první licence 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Přídavná analýza

Stabilita konstrukce pro RSTAB 9

Addon

Addon Stabilita konstrukce provádí posouzení stability konstrukcí.

Cena první licence 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Dimenzování

Analýza napětí-přetvoření pro RSTAB 9

Addon

Addon Analýza napětí-přetvoření provádí obecnou analýzu napětí výpočtem stávajících napětí a jejich porovnáním s mezními napětími.

Cena první licence 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Přídavná analýza

Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) pro RSTAB 9

Addon

Addon Vázané kroucení (7 stupňů volnosti) umožňuje při výpočtu prutů zohlednit deplanaci průřezu jako další stupeň volnosti.

Cena první licence 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Dynamická analýza

Modální analýza pro RSTAB 9

Addon

Addon Modální analýza umožňuje počítat vlastní čísla, vlastní frekvence a vlastní periody pro prutové, plošné a objemové modely.

Cena první licence 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Dynamická analýza

Pushover analýza pro RSTAB 9

Addon

Pomocí addonu Pushover analýza můžete analyzovat seizmická zatížení na konkrétní budově a posoudit tak, zda budova odolá zemětřesení.

Cena první licence 1 300,00 USD

RFEM 6 | Speciální řešení

Vícevrstvé plochy (např. laminát, CLT) pro RFEM 6

Addon

Addon Vícevrstvé plochy umožňuje uživateli zadávat vícevrstvé skladby ploch. Výpočet lze provést se zohledněním smykového spřažení nebo bez něj.

Cena první licence 1 300,00 USD

RFEM 6 | Speciální řešení

Optimalizace & odhad nákladů / Odhad emisí CO2 pro RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Addon

Dvoudílný addon Optimalizace & odhad nákladů/ Odhad emisí CO2 hledá vhodné parametry pro parametrické modely a bloky pomocí umělé inteligence (AI) optimalizace rojem částic (PSO) pro splnění běžných optimalizačních kritérií. Kromě toho tento addon odhaduje náklady modelu nebo emise CO2 zadáním jednotkových nákladů nebo emisí podle definice materiálu pro statický model.

Cena první licence 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Posouzení železobetonových konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení železobetonových konstrukcí umožňuje různá posouzení podle mezinárodních norem. Lze v něm navrhovat pruty, plochy a sloupy a také provést posouzení na protlačení a deformace.

Cena první licence 2 550,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Posouzení dřevěných konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení dřevěných konstrukcí provádí posouzení únosnosti, použitelnosti a požární odolnosti dřevěných prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 930,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Posouzení zdiva pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení zdiva umožňuje posoudit zdivo metodou konečných prvků. Byl vyvinut v rámci výzkumného projektu DDMaS - Digitalizace návrhu zděných konstrukcí. Materiálový model simuluje nelineární chování kombinace cihel a malty s využitím makromodelování.

Cena první licence 1 660,00 USD

RFEM 6 | Dimenzování

Posouzení hliníkových konstrukcí pro RFEM 6

Addon

Addon Posouzení hliníkových konstrukcí umožňuje posouzení mezního stavu únosnosti a použitelnosti hliníkových prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 750,00 USD

RSTAB 9 | Speciální řešení

Optimalizace & odhad nákladů / Odhad emisí CO2 pro RSTAB 9

Addon

Kromě toho tento addon odhaduje náklady modelu nebo emise CO2 zadáním jednotkových nákladů nebo emisí podle definice materiálu pro statický model.

Cena první licence 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Dimenzování

Posouzení železobetonových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení železobetonových konstrukcí umožňuje různá posouzení prutů a sloupů podle mezinárodních norem.

Cena první licence 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Dimenzování

Posouzení dřevěných konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení dřevěných konstrukcí provádí posouzení únosnosti, použitelnosti a požární odolnosti dřevěných prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 930,00 USD

RSTAB 9 | Dimenzování

Posouzení hliníkových konstrukcí pro RSTAB 9

Addon

Addon Posouzení hliníkových konstrukcí provádí posouzení mezního stavu únosnosti a použitelnosti hliníkových prutů podle různých norem.

Cena první licence 1 750,00 USD

Zobrazit produktovou rodinu