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2020-03-02

Cálculo de una sección en C de pared delgada conformada en frío según EN 1993-1-3

Utilice la ampliación del módulo RF-/STEEL Cold-Formed Sections para realizar cálculos del estado límite último de secciones conformadas en frío según EN 1993-1-3 y EN 1993-1-5. Además de las secciones conformadas en frío de la base de datos de las secciones, también puede calcular las secciones generales realizadas en SHAPE-THIN.

En el siguiente ejemplo de "Steel Structures Yearbook 2009" [3], el cálculo para una sección de una viga de vano simple con una sección en C conformada en frío se realiza bajo una carga de esfuerzo axil. La sección en C se modela en SHAPE-THIN y luego se calcula en RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Sistema

El sistema y la carga se muestran en la figura 01.

Sistema y carga (dimensiones en mm, fuerza en kN)

Material y propiedades de visualización

S 355 EN 10025-2
E = 210,000 N/mm²
G = 80,769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1,00 (cálculo según CEN)

Dimensiones externas

Las dimensiones externas de la sección se muestran en la figura 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (altura del alma)
b = 120 mm (ancho del cordón)
c = 26 mm (longitud del labio)
t = 2 mm (espesor del núcleo de acero)

Anchuras planas teóricas

Las anchuras planas teóricas se determinan según [1], 5.1. Las anchuras planas teóricas se muestran en la figura 03.

Anchuras planas teóricas en mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 93, 56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 111, 56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3, 22 = 21, 78 mm

Fórmula 1

Comprobación de la relación anchura-espesor

Las relaciones anchura-espesor se verifican según [1], 5.2 (1).

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

Se cumplen las relaciones anchura-espesor.

Comprobación de las dimensiones de los rigidizadores

Las dimensiones un rigidizador se verifica según [1], 5.2 (2).

0,2 ≤ c/b = 26/120 = 0,22 ≤ 0,6

Los labios se pueden aplicar como rigidizadores.

Comprobación del ángulo entre el rigidizador y el elemento plano

El ángulo entre el rigidizador y el elemento plano es de 90° dentro de los límites de 45° y 135° mencionados en [1], 5.5.3.2 (1).

Determinación de la sección eficaz

Para secciones de acero que no están sujetas a una doble simetría y que están sujetas a compresión, la posición del centro de gravedad de la sección eficaz se desplaza en comparación con la sección bruta. El esfuerzo de compresión externo que actúa centralmente en la sección bruta ahora actúa excéntricamente en la sección eficaz y se crea un momento flector adicional. Según [1], se deben tener en cuenta los momentos adicionales resultantes del desplazamiento del centro de gravedad. Posteriormente, además de la sección eficaz para una tensión de compresión pura, se debe determinar la sección eficaz para la tensión de flexión pura.

Determinación de la sección eficaz bajo compresión pura

Según [2], 4.4 (2), el coeficiente da como resultado:

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0, 814

Fórmula 2

Alma:

Según [2], tabla 4.1, el valor de pandeo da como resultado:

k_{σ} = 4

Fórmula 3

Según [2], 4.4 (2), la esbeltez de pandeo da como resultado:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.012

{\bar{λ}}_{p} = 1.012 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

Fórmula 4

La esbeltez es mayor que el valor límite 0,673 según [2], 4,4 (2). Por lo tanto, se requiere una reducción.

Según [2], 4.4 (2), el factor de reducción resulta en:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0.055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1.012 - 0.055 \cdot (3 1)}{1 . 012^{2}} = 0.773 \leq 1

Fórmula 5

Según [2], Tabla 4.1, la altura efectiva del alma resulta de [2], Tabla 4.1 en:

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0.773 \cdot 93.56 = 72.3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0.5 \cdot h_{eff} = 0.5 \cdot 72.3 = 36.17 mm

Fórmula 6

Ala con rigidizador del borde:

En el primer paso, se determina una primera aproximación de la sección eficaz del rigidizador con la hipótesis de que la rigidez del borde actúa como un apoyo empotrado y con σ_com,Ed = f_yb / γ_M0.

Ala o cordón:

Según [2], tabla 4.1, el valor de pandeo da como resultado:

k_{σ} = 4

Fórmula 3

Según [2], 4.4 (2), la esbeltez de pandeo da como resultado:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.207

{\bar{λ}}_{p} = 1.207 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

Fórmula 7

La esbeltez es mayor que el valor límite 0,673 según [2], 4,4 (2). Por lo tanto, se requiere una reducción.

Según [2], 4.4 (2), el factor de reducción resulta en:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 207 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 207^{2}} = 0, 678 \leq 1

Fórmula 8

De acuerdo con [2], Tabla 4.1, el ancho eficaz del ala resulta en:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0, 678 \cdot 111, 56 = 75, 6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0, 5 \cdot b_{eff} = 0, 5 \cdot 75, 6 = 37, 79 mm

Fórmula 9

Rigidez del borde:

Según [1] , 5.5.3.2 (5), el valor de pandeo da como resultado:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Fórmula 10

Según [2], 4.4 (2), la esbeltez de pandeo da como resultado:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Fórmula 11

La relación de esbeltez es menor que el valor límite 0,748 según [1], 4.4 (2). Por lo tanto, no es necesaria ninguna reducción, es decir: ρ = 1,0.

Según [1], la ecuación 5.13a, la primera aproximación de la anchura eficaz da como resultado:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Fórmula 12

En el segundo paso, el coeficiente de reducción para la inestabilidad de la forma de la sección se determina utilizando la primera aproximación eficaz de la sección, teniendo en cuenta la rigidez elástica a traslación.

Los valores de la sección eficaz del rigidizador del borde se han calculado con SHAPE-THIN. La rigidez del borde se muestra en la figura 04.

Rigidez eficaz del borde

A_s = 122,58 mm ²
I_s = 7.130 mm ⁴
z_s = 13,88 mm

La rigidez elástica K de la rigidez del borde se determina en base al análisis estructural para la sección entera. Con este propósito, se aplica una carga de distancia unitaria u, que actúa en el centro de gravedad del rigidizador eficaz, en la sección y se calcula la deformación correspondiente δ del rigidizador. Para una sección rectangular w/h = t/t = 2/2 mm, la deformación da como resultado δ = 3,02 mm (figura 05).

Determinación de la rigidez elástica

La rigidez elástica por unidad de longitud K se puede calcular según [1], ecuación 5.9 de la siguiente forma:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 02 \cdot 2} = 0, 166 N / {mm}^{2}

Fórmula 13

Según [1], la ecuación. 5.15, el esfuerzo crítico de la rigidez del borde da como resultado:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 166 \cdot 210.000 \cdot 7.130}}{122, 58} = 257 N / {mm}^{2}

Fórmula 14

Según [1], la ecuación. 5.12d, la relación de esbeltez relacionada da como resultado:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1, 176 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Fórmula 15

Según [1], 5.5.3.1 (7), el coeficiente de reducción para la inestabilidad de la forma se calcula de la siguiente forma:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 176 = 0, 62

Fórmula 16

Según [1], ecuación. 5.17, el área reducida de la sección eficaz de la rigidez del borde se obtiene teniendo en cuenta el pandeo por flexión:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 62 \cdot 122, 58 \cdot 1, 0 = 76, 01 {mm}^{2}

Fórmula 17

Propiedades eficaces de la sección bajo compresión pura:

La sección se puede optimizar por medio de un cálculo iterativo. Para dos iteraciones, se obtienen los siguientes valores de la sección eficaz:

Área A_eff = 4,62 cm²
Distancia del centro de gravedad desde el alma z_s,eff = 42,18 mm
Desplazamiento del centro de gravedad e_N,y = z_s - z_s,eff = 8,78 mm

Determinación de la sección eficaz bajo tensión de flexión pura

Alma:

El alma se somete a tensión y por lo tanto es totalmente eficaz.

Ala con rigidizador del borde:

Ala o cordón:

Según [2], tabla 4.1, el valor de pandeo da como resultado:

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253, 1}{336, 2} = - 0, 753

k_{σ} = 7, 81 - 6, 29 \cdot ψ 9, 78 \cdot ψ^{2} = 7, 81 - 6, 29 \cdot (- 0, 753) 9, 78 \cdot {(- 0, 753)}^{2} = 18, 08

Fórmula 18

Según [2], 4.4 (2), la esbeltez de pandeo da como resultado:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{18, 08}} = 0, 568

{\bar{λ}}_{p} = 0, 568 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot (- 0, 753)} = 0, 856

Fórmula 19

La relación de esbeltez es menor que el valor límite 0,856 según [2], 4,4 (2). Por lo tanto, no se requiere reducción.

Según [2], tabla 4.1, las anchuras eficaces dan como resultado:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1, 0 \cdot 111, 56 / (1 0, 753) = 63, 65 mm

b_{e 1} = 0, 4 \cdot b_{eff} = 0, 4 \cdot 63, 65 = 25, 46 mm

b_{e 2} = 0, 6 \cdot b_{eff} = 0, 6 \cdot 63, 65 = 38, 19 mm

Fórmula 20

Rigidez del borde:

Según [1] , 5.5.3.2 (5), el valor de pandeo da como resultado:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Fórmula 10

Según [2], 4.4 (2), la esbeltez de pandeo da como resultado:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Fórmula 11

La relación de esbeltez es menor que el valor límite 0,748 según [1], 4.4 (2). Por lo tanto, no es necesaria ninguna reducción, es decir: ρ = 1,0.

Según [1], la ecuación 5.13a, la primera aproximación de la anchura eficaz da como resultado:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Fórmula 12

Los valores de la sección eficaz del rigidizador del borde se han calculado con SHAPE-THIN. La rigidez del borde se muestra en la figura 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm²
I_s = 6.271 mm⁴
z_s = 8,59 mm

Ermittlung der Federsteifigkeit

La rigidez elástica por unidad de longitud K se puede calcular según [1], ecuación 5.9 de la siguiente forma:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0, 146 N / {mm}^{2}

Fórmula 21

Según [1], la ecuación. 5.15, el esfuerzo crítico de la rigidez del borde da como resultado:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 146 \cdot 210.000 \cdot 6.271}}{97, 92} = 283 N / {mm}^{2}

Fórmula 22

Según [1], la ecuación. 5.12d, la relación de esbeltez relacionada da como resultado:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1, 120 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Fórmula 23

Según [1], 5.5.3.1 (7), el coeficiente de reducción para la inestabilidad de la forma se calcula de la siguiente forma:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 120 = 0, 66

Fórmula 24

Según [1], ecuación. 5.17, el área reducida de la sección eficaz de la rigidez del borde se obtiene teniendo en cuenta el pandeo por flexión:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Fórmula 25

Propiedades eficaces de la sección bajo tensión de flexión pura:

Todas las partes de la sección son totalmente eficaces, de forma que la iteración ya no es necesaria.

Área A_eff = 6,86 cm²
Módulo de sección W_eff,y = 17,01 cm³

Cálculo de la sección de cargas combinadas debida a la compresión y flexión

La resistencia a la compresión pura se calcula según [1], 6.1.3 (1) de la siguiente forma:

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4, 62 \cdot \frac{35, 5}{1} = 164, 16 kN

Fórmula 26

La resistencia flexión pura se calcula según [1], 6.1.4.1 (1) como a continuación:

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Fórmula 27

El momento adicional resultante del desplazamiento del centro de gravedad se determina según [1], 6.1.9 (2) como a continuación:

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8, 78 \cdot 10^{- 3} = 1, 14 kNm

Fórmula 28

Según [1], 6.1.9 (1), el cálculo para cargas combinadas desde la compresión y flexión da como resultado:

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Fórmula 29

De esta manera, se realiza el cálculo.

Modelo de la sección en C conformada en frío en SHAPE-THIN

Las secciones conformadas en frío generales se pueden modelar en SHAPE-THIN. En los datos generales, active la casilla de verificación "partes c/t y las propiedades de la sección" (figura 08).

datos generales

Después, seleccione la opción "EN 1993-1-3 (sección conformada en frío)" en la pestaña "Partes c/t y sección eficaz" (figura 09) del cuadro de diálogo "Parámetros de cálculo".

La sección eficaz se debe determinar por separado para la compresión pura y la flexión pura. Por lo tanto, seleccione la casilla de verificación "Omitir momentos flectores adicionales debido al desplazamiento del centro de gravedad de la sección eficaz".

En el ejemplo, hemos calculado dos iteraciones de forma que estas dos iteraciones también están establecidas en SHAPE-THIN.

Las condiciones geométricas mencionadas en a href="#Refer">[2], 5.2 para la aplicabilidad de la norma se pueden comprobar opcionalmente. Para hacer esto, seleccione las casillas de verificación correspondientes.

Parámetros de cálculo

Primero se deben introducir los elementos de la sección. Las anchuras planas teóricas normalmente se generan de forma automática desde las condiciones geométricas, pero también se pueden crear según la definición del usuario en la tabla "1.7 Anchuras planas teóricas según EN 1993-1-3" (figura 10) o en el cuadro de diálogo correspondiente.

Tabla "1.8 Rigidizadores"

Los rigidizadores se pueden definir en la tabla "1.8 Rigidizadores" o en el cuadro de diálogo correspondiente (figura 11).

Tabla "1.9 Paneles"

Además, el panel de pandeo se debe especificar en la tabla "1.9 Paneles" (figura 12) o en el cuadro de diálogo correspondiente. Para hacer esto, seleccione los elementos del panel de pandeo. Los rigidizadores ubicados en el panel rigidizado se identifican automáticamente.

Tabla "2.1 Casos de carga"

Además, se crea un caso de carga para el esfuerzo de compresión y de flexión en la tabla "2.1 Casos de carga" (figura 13).

Tabla "3.1 Esfuerzos internos"

Después, introduzca los esfuerzos internos en la tabla "3.1 Esfuerzos internos" o en el cuadro de diálogo correspondiente (figura 14).

Propiedades de la sección eficaz

Los resultados de la sección eficaz están disponibles con el botón "Partes eficaces" (figura 15).

datos generales

Cálculo de secciones en C conformadas en frío en RF-STEEL Cold-Formed Sections

Las secciones conformadas en frío se pueden calcular según [1] y [2] con el módulo adicional RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

En los datos generales, puede seleccionar primero la barra y caso de carga a calcular. Se selecciona "CEN" Como Anejo Nacional (figura 16).

Parameter des nationalen Anhangs

Puede ver y, si es necesario, ajustar los parámetros del Anejo Nacional en la pestaña "Conformación en frío (EN 1993-1-3)" de la ventana correspondiente (figura 17).

Detalles, pestaña "Conformación en frío"

En la configuración "Detalles", active la verificación de las secciones conformadas en frío en la pestaña "Conformación en frío" (figura 18).

Detalles, pestaña "Estabilidad"

Sólo se debe realizar el cálculo de la sección. Por lo tanto, se debe desactivar la casilla de verificación "Ejecutar análisis de estabilidad" en la pestaña "Estabilidad" de la configuración detallada (figura 19).

Figura 20 - Resultados

Después del cálculo, se muestran las siguientes salidas de la tabla, entre otras, las propiedades de la sección eficaz debido al esfuerzo axil N, momento flector M_y, momento flector M_z, esfuerzos internos y el cálculo completo (figura 20).

Tabla "1.7 Anchuras planas teóricas | EN 1993-1-3"

Autor

Sra. von Bloh proporciona soporte técnico a nuestros clientes y es responsable del desarrollo del programa SHAPE-THIN, así como de las estructuras de acero y aluminio.

Enlaces

Referencias

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
Eurocódigo 3: Diseño de estructuras de acero - Parte 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

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Los tres tipos de pórticos resistentes a momento (Ordinario, Intermedio, Especial) están disponibles en el complemento Cálculo de estructuras de acero de RFEM 6. El resultado del cálculo sísmico según AISC 341-16 se clasifica en dos secciones: requisitos de barras y requisitos de conexión.

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Características de los productos

Característica 002807 | Representación en 3D de los resultados del FSM

Im Dialog "Querschnitt bearbeiten" können Sie sich die Knickfiguren der Finite-Streifen-Methode (FSM) as 3D-Grafik ausgeben lassen.

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Cálculo de acero | Descripción general del diseño del sistema resistente a la fuerza sísmica

El diseño de cinco tipos de sistemas resistentes a fuerzas sísmicas (SFRS) incluye un pórtico especial (SMF), un pórtico intermedio (IMF), un pórtico ordinario (OMF), un pórtico ordinario arriostrado concéntricamente (OCBF) y un pórtico especial arriostrado concéntricamente (SCBF )
Comprobación de ductilidad de las relaciones anchura-espesor para almas y alas
Cálculo de la resistencia y rigidez requeridas para el arriostramiento de estabilidad de vigas
Cálculo de la separación máxima para el arriostramiento de estabilidad de vigas
Cálculo de la resistencia necesaria en posiciones de articulación para el arriostramiento de estabilidad de vigas
Cálculo de la resistencia necesaria del pilar con la opción de omitir todos los momentos flectores, cortante y torsión para el estado límite de reserva de resistencia
Comprobación de diseño de relaciones de esbeltez de pilares y arriostramientos

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Complemento Sísmica en el cálculo de acero | Resultados

El resultado del cálculo sísmico se clasifica en dos secciones: requisitos de barras y requisitos de conexión.

Los "Requisitos sísmicos" incluyen la resistencia a flexión necesaria y la resistencia a cortante necesaria de la conexión viga-pilar para pórticos resistentes. Se enumeran en la pestaña 'Conexión de pórtico resistente a momentos por barra'. Para los pórticos arriostrados, la Resistencia a tracción de la conexión necesaria y la Resistencia a compresión de la conexión necesaria del arriostramiento se enumeran en la pestaña 'Conexión del arriostramiento por barra'.

El programa proporciona las comprobaciones de diseño realizadas en tablas. Los detalles de la comprobación de diseño muestran claramente las fórmulas y referencias a la norma.

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Característica 002733 | Cálculo sísmico según AISC 341-16 para barras de acero

En el Cálculo de hormigón proporciona una opción para realizar el cálculo sísmico según AISC 341-16 para barras de acero.

Para esto, hay disponibles cinco tipos de SFRS (sistemas resistentes a fuerzas sísmicas).

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Preguntas más frecuentes (FAQs)

¿Cómo defino una articulación plástica en RFEM 6?

¿Cómo puedo intercambiar datos entre RFEM 6 / RSTAB 9 e IDEA StatiCa?

¿Cómo puedo generar una carga superficial en barras usando celdas en RFEM 6 o RSTAB 9?

Como parte del complemento Cálculo de acero, he establecido las condiciones de contorno para que el ala de la viga en I se mantenga contra el desplazamiento horizontal. Luego, calculé los factores de carga crítica utilizando el complemento Estabilidad de la estructura, pero el apoyo no se vio afectado por el factor de carga crítica. ¿Cuál es el motivo?

¿Dónde puedo encontrar mi número de cliente en RFEM o RSTAB?

¿Cómo puedo definir apoyos temporales para un proceso de búsqueda de forma en RFEM 6?

Proyectos de clientes

Estación de peaje iluminada | © Mr. Yunchao Ding, Jiangsu Jingong Space Structure Co., Ltd.

Estación de peaje Dawall en Shaanxi, China

Modelo de RFEM de la estantería de gran altura con resultados de deformación

Estanterías de gran altura, China

Área de servicio multienergía (© GH HERVOUET)

Estación multienergía en Les Sables-d'Olonne, Francia

Vista frontal del edificio de oficinas con los pilares mixtos de acero en forma de V | © Die Tragwerker GmbH

Edificio de oficinas con centro de visitantes y aparcamiento integrados en Geiselbullach, Alemania

Pérgola metálica en la Universidad Rafael Landívar (© Ing. Enrique de León)

Pérgola metálica en Plaza del Edificio L, Universidad Rafael Landívar, Guatemala

La Torre Radar a la izquierda (© SAQQARA Ingeniería)

Evaluación estructural de la Torre Radar en el aeropuerto de Málaga, España

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Anfiteatro del Teatro Municipal de Most, República Checa

CP 001287 | Aviario para pájaros en el zoológico de Praga | © Carl Stahl & spol. s r.o.

Aviario en el zoológico de Praga, República Checa

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