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2020-03-02

Progettazione di una sezione a C a pareti sottili, piegata a freddo secondo EN 1993-1-3

Usando estensione del modulo RF-/STEEL Cold-Formed Sections può eseguire il progetto allo stato limite ultimo e di esercizio per profili in acciaio piegate a freddo secondo EN 1993-1-3 e EN 1993-1-5. Oltre alle sezioni trasversali formate a freddo dal database, è anche possibile progettare sezioni trasversali di forma qualsiasi create in SHAPE-THIN.

Nel seguente esempio dell'Annuario delle strutture in acciaio 2009 [3], il progetto della sezione trasversale per una trave a campata singola con una sezione a C a pareti sottili, formata a freddo, viene eseguito con un carico di forza normale. La sezione a C è modellata in SHAPE-THIN e poi progettata in RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Sistema della struttura

Sistema e caricamento sono mostrati nella Figura 01.

Sistema e carico (dimensioni in mm, forza in kN)

Materiale

S 355 EN 10025-2
E = 210.000 N/mm²
G = 80.769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1.00 (progetto secondo CEN)

Dimensioni esterne

Le dimensioni esterne della sezione trasversale sono mostrate nella Figura 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (altezza del nastro)
b = 120 mm (larghezza della cinghia)
c = 26 mm (lunghezza del labbro)
t = 2 mm (spessore del nucleo in acciaio)

Larghezze piane nozionali

Le larghezze piane nozionali sono determinate secondo [1] , 5.1. Le larghezze piane nozionali sono mostrate nella Figura 03.

Larghezze piatte nozionali in mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 93, 56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 111, 56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3, 22 = 21, 78 mm

Formula 1

Verifica dei rapporti larghezza-spessore

I rapporti larghezza-spessore sono controllati secondo [1] , 5.2 (1).

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

I rapporti larghezza-spessore sono rispettati.

Controllo delle dimensioni dell'ammortizzatore

Le dimensioni dell'irrigidimento sono verificate secondo [1] , 5.2 (2).

0,2 ≤ c/b = 26/120 = 0,22 ≤ 0,6

Le labbra possono essere applicate come irrigidimenti.

Verifica dell'angolo tra l'irrigidimento e l'elemento planare

L'angolo tra l'irrigidimento e l'elemento piano è di 90 ° entro i limiti di 45 ° e 135 ° menzionati in [1] , 5.5.3.2 (1).

Determinazione della sezione trasversale efficace

Per le sezioni in acciaio che non sono soggette a doppia simmetria e soggette a compressione, la posizione del centro della sezione trasversale effettiva si sposta rispetto alla sezione trasversale lorda. La forza di compressione esterna che agisce centralmente sulla sezione trasversale lorda ora agisce eccentricamente sulla sezione trasversale efficace e si crea un momento flettente aggiuntivo. Secondo [1] , i momenti aggiuntivi risultanti dallo spostamento del centroide devono essere presi in considerazione. Successivamente, oltre alla sezione trasversale efficace per la tensione di compressione pura, deve essere determinata la sezione trasversale efficace per la tensione di flessione pura.

Determinazione della sezione trasversale efficace sotto compressione pura

Secondo [2] , 4.4 (2), il coefficiente risulta in:

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0, 814

Formula 2

Web:

Secondo [2] , Tabella 4.1, il valore di instabilità risulta in:

k_{σ} = 4

Formula 3

Secondo [2] , 4.4 (2), la snellezza all'instabilità risulta in:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 012

{\bar{λ}}_{p} = 1, 012 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Formula 4

Il rapporto di snellezza è maggiore del valore limite 0,673 secondo [2] , 4,4 (2). Pertanto, è necessaria una riduzione.

Secondo [2] , 4.4 (2), il coefficiente di riduzione risulta in:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 012 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 012^{2}} = 0, 773 \leq 1

Formula 5

Secondo [2] , Tabella 4.1, l'altezza efficace del nastro risulta da [2] , Tabella 4.1 in:

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0, 773 \cdot 93, 56 = 72, 3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0, 5 \cdot h_{eff} = 0, 5 \cdot 72, 3 = 36, 17 mm

Formula 6

Flangia con irrigidimento del bordo:

Nella prima fase, un primo approccio per la sezione trasversale effettiva dell'irrigidimento è determinato dal presupposto che la rigidezza del bordo agisce come un supporto rigido e che σ_{com, Ed} = f_yb/γ_M0.

Flangia:

Secondo [2] , Tabella 4.1, il valore di instabilità risulta in:

k_{σ} = 4

Formula 3

Secondo [2] , 4.4 (2), la snellezza all'instabilità risulta in:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 207

{\bar{λ}}_{p} = 1, 207 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Formula 7

Il rapporto di snellezza è maggiore del valore limite 0,673 secondo [2] , 4,4 (2). Pertanto, è necessaria una riduzione.

Secondo [2] , 4.4 (2), il coefficiente di riduzione risulta in:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 207 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 207^{2}} = 0, 678 \leq 1

Formula 8

Secondo [2] , Tabella 4.1, la larghezza efficace della flangia risulta in:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0, 678 \cdot 111, 56 = 75, 6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0, 5 \cdot b_{eff} = 0, 5 \cdot 75, 6 = 37, 79 mm

Formula 9

Rigidezza del bordo:

Secondo [1] , 5.5.3.2 (5), il valore di instabilità risulta in:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Formula 10

Secondo [2] , 4.4 (2), la snellezza all'instabilità risulta in:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Formula 11

Il rapporto di snellezza è inferiore al valore limite 0,748 secondo [1] , 4,4 (2). Pertanto, non è necessaria alcuna riduzione, ovvero: ρ = 1.0.

Secondo [1] , l'Eq. 5.13a, il primo approccio alla larghezza efficace risulta in:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Formula 12

Nella seconda fase, il coefficiente di riduzione per l'instabilità di forma della sezione trasversale viene determinato utilizzando il primo approccio efficace per la sezione trasversale, tenendo conto della molla di traslazione elastica.

I valori effettivi della sezione trasversale dell'irrigidimento del bordo sono calcolati con SHAPE-THIN. La rigidezza del bordo è mostrata nella Figura 04.

Rigidezza efficace del bordo

A_s = 122,58 mm²
I_s = 7.130 mm⁴
z_s = 13,88 mm

La rigidezza della molla K della rigidezza del bordo è determinata sulla base di un'analisi strutturale per l'intera sezione trasversale. A tale scopo, un carico di distanza unitario u, agente nel baricentro dell'irrigidimento efficace, viene applicato alla sezione trasversale e viene calcolata la deformazione corrispondente δ dell'irrigidimento. Per una sezione rettangolare w/h = t/t = 2/2 mm, la deformazione risulta in δ = 3,02 mm (Figura 05).

Determinazione della rigidezza della molla

La rigidezza della molla per unità di lunghezza K può essere calcolata secondo [1] , Eq. 5.9 come segue:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 02 \cdot 2} = 0, 166 N / {mm}^{2}

Formula 13

Secondo [1] , l'Eq. 5.15, la tensione critica della rigidezza del bordo risulta in:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 166 \cdot 210.000 \cdot 7.130}}{122, 58} = 257 N / {mm}^{2}

Formula 14

Secondo [1] , l'Eq. 5.12d, il rapporto di snellezza relativo risulta in:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1, 176 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Formula 15

Secondo [1] , 5.5.3.1 (7), il coefficiente di riduzione per l'instabilità della forma è calcolato come segue:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 176 = 0, 62

Formula 16

Secondo [1] , l'Eq. 5.17, si ottiene l'area della sezione trasversale efficace ridotta della rigidezza del bordo, tenendo conto dell'instabilità flessionale:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 62 \cdot 122, 58 \cdot 1, 0 = 76, 01 {mm}^{2}

Formula 17

Efficaci proprietà della sezione trasversale in compressione pura:

La sezione trasversale può essere ottimizzata mediante un calcolo iterativo. Per due iterazioni, si ottengono i seguenti valori efficaci della sezione trasversale:

Area A_eff = 4.62 cm²
Distanza centroidale dal nastro z_{s, eff} = 42,18 mm
Spostamento centroidale e_{N, y} = z_s - z_{s, eff} = 8.78 mm

Determinazione della sezione trasversale efficace sotto tensione di flessione pura

Web:

Il nastro è sottoposto a trazione ed è quindi completamente efficace.

Flangia con irrigidimento del bordo:

Im ersten Schritt wird ein erster Ansatz für den wirksamen Querschnitt der Steife mit der Annahme ermittelt, dass die Randsteife als festes Auflager wirkt und dass σ_com,Ed = f_yb / γ_M0 ist.

Flangia:

Secondo [2] , Tabella 4.1, il valore di instabilità risulta in:

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253, 1}{336, 2} = - 0, 753

k_{σ} = 7, 81 - 6, 29 \cdot ψ 9, 78 \cdot ψ^{2} = 7, 81 - 6, 29 \cdot (- 0, 753) 9, 78 \cdot {(- 0, 753)}^{2} = 18, 08

Formula 18

Secondo [2] , 4.4 (2), la snellezza all'instabilità risulta in:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{18, 08}} = 0, 568

{\bar{λ}}_{p} = 0, 568 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot (- 0, 753)} = 0, 856

Formula 19

Il rapporto di snellezza è inferiore al valore limite 0,856 secondo [2] , 4,4 (2). Pertanto, non è richiesta alcuna riduzione.

Secondo [2] , Tabella 4.1, le larghezze effettive risultano in:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1, 0 \cdot 111, 56 / (1 0, 753) = 63, 65 mm

b_{e 1} = 0, 4 \cdot b_{eff} = 0, 4 \cdot 63, 65 = 25, 46 mm

b_{e 2} = 0, 6 \cdot b_{eff} = 0, 6 \cdot 63, 65 = 38, 19 mm

Formula 20

Rigidezza del bordo:

Secondo [1] , 5.5.3.2 (5), il valore di instabilità risulta in:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Formula 10

Secondo [2] , 4.4 (2), la snellezza all'instabilità risulta in:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Formula 11

Il rapporto di snellezza è inferiore al valore limite 0,748 secondo [1] , 4,4 (2). Pertanto, non è necessaria alcuna riduzione, ovvero: ρ = 1.0.

Secondo [1] , l'Eq. 5.13a, il primo approccio alla larghezza efficace risulta in:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Formula 12

Nella seconda fase, il fattore di riduzione per l'instabilità della forma della sezione trasversale viene determinato utilizzando il primo approccio efficace per la sezione trasversale, tenendo conto della molla di traslazione elastica.

I valori effettivi della sezione trasversale dell'irrigidimento del bordo sono calcolati con SHAPE-THIN. La rigidezza del bordo è mostrata nella Figura 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm²
I_s = 6.271 mm⁴
z_s = 8,59 mm

La rigidezza della molla K della rigidezza del bordo è determinata sulla base di un'analisi strutturale per l'intera sezione trasversale. A tale scopo, un carico di distanza unitaria u, che agisce nel centroide dell'irrigidimento effettivo, viene applicato alla sezione trasversale e viene calcolata la corrispondente deformazione δ dell'irrigidimento. Per una sezione rettangolare w/h = t/t = 2/2 mm, la deformazione risulta in δ = 3,4 mm (Figura 07).

Ermittlung der Federsteifigkeit

La rigidezza della molla per unità di lunghezza K può essere calcolata secondo [1] , Eq. 5.9 come segue:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0, 146 N / {mm}^{2}

Formula 21

Secondo [1] , l'Eq. 5.15, la tensione critica della rigidezza del bordo risulta in:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 146 \cdot 210.000 \cdot 6.271}}{97, 92} = 283 N / {mm}^{2}

Formula 22

Secondo [1] , l'Eq. 5.12d, il rapporto di snellezza relativo risulta in:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1, 120 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Formula 23

Secondo [1] , 5.5.3.1 (7), il coefficiente di riduzione per l'instabilità della forma è calcolato come segue:

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 120 = 0, 66

Formula 24

Secondo [1] , l'Eq. 5.17, la sezione trasversale effettiva ridotta della rigidezza del bordo si ottiene tenendo conto della flessione flessionale:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Formula 25

Efficaci proprietà della sezione trasversale in condizioni di pura flessione:

Tutte le parti della sezione trasversale sono completamente efficaci, quindi l'iterazione non è necessaria.

Area A_eff = 6,86 cm²
Modulo di sezione W_{eff, y} = 17,01 cm³

Progettazione di sezioni trasversali di carichi combinati dovuti a compressione e flessione

La resistenza alla compressione pura è calcolata secondo [1] , 6.1.3 (1) come segue:

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4, 62 \cdot \frac{35, 5}{1} = 164, 16 kN

Formula 26

La resistenza alla flessione pura è calcolata secondo [1] , 6.1.4.1 (1) come segue:

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Formula 27

Il momento aggiuntivo risultante dallo spostamento del centroide è determinato secondo [1] , 6.1.9 (2) come segue:

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8, 78 \cdot 10^{- 3} = 1, 14 kNm

Formula 28

Secondo [1] , 6.1.9 (1), la progettazione per il carico combinato da compressione e flessione risulta in:

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Formula 29

Il progetto viene quindi eseguito.

Modellazione di una sezione a C piegata a freddo in SHAPE-THIN

Le sezioni generali formate a freddo possono essere modellate in SHAPE-THIN. Nei dati generali, attivare la casella di controllo "Parti c/t ed efficaci proprietà della sezione trasversale" (Figura 08).

Dati generali

Quindi, selezionare l'opzione "EN 1993-1-3 (Sezione trasversale formata a freddo)" nella scheda "Parti c/t e sezione trasversale efficace" (Figura 09) della finestra di dialogo Parametri di calcolo.

La sezione effettiva deve essere determinata separatamente per la pura compressione e la pura flessione. Pertanto, selezionare la casella di controllo "Trascura momenti di flessione aggiuntivi a causa dello spostamento del centroide della sezione trasversale effettiva".

Abbiamo calcolato con due iterazioni nell'esempio, quindi anche due iterazioni sono impostate in SHAPE-THIN.

Le condizioni geometriche menzionate in [2] , 5.2 per l'applicabilità della norma possono essere controllate facoltativamente. Per fare ciò, selezionare le caselle di controllo corrispondenti.

Calcolo dei parametri

È necessario inserire gli elementi della sezione trasversale. Le larghezze piane nozionali sono generalmente generate automaticamente dalle condizioni geometriche, ma possono anche essere create come definito dall'utente nella Tabella "1.7 Larghezze piane nozionali secondo EN 1993-1-3" (Figura 10) o nella finestra di dialogo corrispondente.

Tabella 1.8 Irrigidimenti

Gli irrigidimenti possono quindi essere definiti nella Tabella "1.8 Irrigidimenti" o nella finestra di dialogo corrispondente (Figura 11).

Tabella 1.9 Pannelli

Inoltre, il pannello di instabilità deve essere specificato nella Tabella "1.9 Pannelli" (Figura 12) o nella finestra di dialogo corrispondente. Per fare ciò, selezionare gli elementi del pannello di instabilità. Gli irrigidimenti situati nel pannello irrigidito vengono identificati automaticamente.

Tabella 2.1 Casi di carico

Inoltre, nella tabella "2.1 Casi di carico" viene creato un caso di carico per la forza di compressione e la flessione (Figura 13).

Tabella 3.1 Forze interne

Quindi, inserire le forze interne nella tabella "3.1 Forze interne" o nella finestra di dialogo corrispondente (Figura 14).

Proprietà della sezione trasversale efficace

I risultati della sezione effettiva sono disponibili con il pulsante "Parti efficaci" (Figura 15).

Dati generali

Progettazione in sezione trasversale di profilati a C in profilati a freddo RF-STEEL

Le sezioni formate a freddo possono essere progettate secondo [1] e [2] con il modulo aggiuntivo Sezioni RF-/STEEL.

Nei Dati generali, è necessario prima selezionare l'asta e il caso di carico da progettare. "CEN" è selezionato come appendice nazionale (figura 16).

Parameter des nationalen Anhangs

È possibile vedere e, se necessario, modificare i parametri dell'Appendice nazionale nella scheda "Formati a freddo (EN 1993-1-3)" della finestra corrispondente (Figura 17).

Dettagli, scheda Sezioni piegate a freddo

Nelle impostazioni dettagliate, attivare il controllo di progetto per le sezioni formate a freddo nella scheda "Formatura a freddo" (Figura 18).

Dettagli, scheda stabilità

Solo la progettazione della sezione trasversale deve essere eseguita. Pertanto, la casella di controllo "Esegui analisi di stabilità" nella scheda "Stabilità" delle impostazioni di dettaglio deve essere disattivata (Figura 19).

Figura 20 - Risultati

Dopo il calcolo, le tabelle di output corrispondenti mostrano, tra le altre cose, le proprietà efficaci della sezione trasversale dovute alla forza assiale N, al momento flettente M_y , al momento flettente M_z , alle forze interne e all'intero progetto (Figura 20).

Tabella 1.7 Larghezza piana nozionale | EN 1993-1-3

Autore

La signora von Bloh fornisce supporto tecnico per i nostri clienti ed è responsabile dello sviluppo del programma SHAPE‑THIN e delle strutture in acciaio e alluminio.

Link

Bibliografia

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
EC 3. (2009). Eurocodice 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

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Articoli tecnici della Knowledge Base

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KB 001875 | AISC 341-22 Verifica di aste del telaio a momento in RFEM 6

I tre tipi di telai a momento (ordinario, intermedio, speciale) sono disponibili nell'add-on Verifica acciaio di RFEM 6. Il risultato della verifica sismica secondo AISC 341-22 è classificato in due sezioni: requisiti delle aste e dei collegamenti.

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L'add-on Verifica acciaio in RFEM 6 ora offre la possibilità di eseguire la verifica sismica secondo AISC 341-16 e AISC 341-22. Attualmente sono disponibili cinque tipi di sistemi resistenti alla forza sismica (SFRS).

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KB 001767 | AISC 341-16 Verifica dell'asta del telaio del momento in RFEM 6

I tre tipi di telai a momento (ordinario, intermedio, speciale) sono disponibili nell'add-on Verifica acciaio di RFEM 6. Il risultato della verifica sismica secondo AISC 341-16 è classificato in due sezioni: requisiti delle aste e dei collegamenti.

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Caratteristiche del prodotto

Caratteristica 002807 | Rappresentazione 3D dei risultati FSM

Im Dialog "Querschnitt bearbeiten" können Sie sich die Knickfiguren der Finite-Streifen-Methode (FSM) as 3D-Grafik ausgeben lassen.

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Verifica delle strutture di acciaio | Panoramica della verifica del sistema resistente alla forza sismica

La progettazione di cinque tipi di sistemi resistenti alla forza sismica (SFRS) include il telaio a momento speciale (SMF), il telaio a momento intermedio (IMF), il telaio a momento ordinario (OMF), il telaio ordinario concentricamente controventato (OCBF) e il telaio speciale concentricamente controventato (SCBF) )
Verifica della duttilità dei rapporti larghezza-spessore per anime e ali
Calcolo della resistenza e della rigidezza richieste per il controvento di stabilità delle travi
Calcolo della spaziatura massima per i controventi di stabilità delle travi
Calcolo della resistenza richiesta nelle posizioni delle cerniere per il controvento di stabilità delle travi
Calcolo della resistenza necessaria della colonna con l'opzione di trascurare tutti i momenti flettenti, il taglio e la torsione per lo stato limite di sovraresistenza
Verifica dei rapporti di snellezza di pilastri e controventi

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Add-on Verifica sismica in acciaio | Risultati

Il risultato della verifica sismica è classificato in due sezioni: requisiti delle aste e dei collegamenti.

I "Requisiti sismici" includono la resistenza a flessione richiesta e la resistenza a taglio richiesta del collegamento trave-colonna per telai a momento. Sono elencati nella scheda "Collegamento del telaio dei momenti per asta". Per i telai controventati, la resistenza a trazione del collegamento richiesta e la resistenza a compressione del collegamento richiesta del controvento sono elencate nella scheda "Collegamento controvento per asta".

Il programma fornisce le verifiche eseguite nelle tabelle. I dettagli della verifica mostrano chiaramente le formule e i riferimenti alla norma.

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Caratteristica 002733 | Progettazione sismica AISC 341-16 per aste in acciaio

Nel modulo Verifica calcestruzzo offre la possibilità di eseguire la verifica sismica secondo AISC 341-16 per barre di acciaio.

Per questo sono disponibili cinque tipi di SFRS (sistemi resistenti alla forza sismica).

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Domande frequenti (FAQ)

Come posso definire un vincolo plastico in RFEM 6?

Come posso scambiare dati tra RFEM 6/RSTAB 9 e IDEA StatiCa?

Come posso generare un carico superficiale sulle aste utilizzando le celle in RFEM 6 o RSTAB 9?

Come parte dell'add-on Verifica acciaio, ho impostato le condizioni al contorno in modo che l'ala della trave a I sia vincolata contro lo spostamento orizzontale. Quindi, ho calcolato i coefficienti di carico critico utilizzando l'add-on Stabilità delle strutture, ma il vincolo esterno non è stato influenzato dal coefficiente di carico critico. Qual è il motivo?

Posso stimare quali sezioni trasversali minime devo utilizzare prima di iniziare a progettare il mio modello?

Come posso selezionare un tubo come chiave di taglio nel modulo aggiuntivo RF-/JOINTS Steel - Column Base?

Progetti clienti

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