12083x

2020-03-02

Wymiarowanie przekroju ceowego cienkościennego zgodnie z EN 1993-1-3

Obliczenia stanu granicznego nośności przekrojów formowanych na zimno zgodnie z EN 1993-1-3 i EN 1993-1-5 można przeprowadzić za pomocą rozszerzenia RF-/STEEL Cold-Formed Sections. Oprócz profili formowanych na zimno z bazy danych przekrojów, SHAPE-THIN umożliwia także obliczanie przekrojów uogólnionych.

W poniższym przykładzie, pochodzącym ze Steel Structures Yearbook 2009 [3], ukazano wymiarowanie belki jednoprzęsłowej o przekroju cienkościennym w postaci formowanego na zimno ceownika. Belka poddana jest działaniu siły osiowej. Ceownik jest modelowany w SHAPE-THIN, a następnie wymiarowany w RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Układ

Układ i obciążenie są pokazane na rysunku 01.

Układ i obciążenie (wymiary w mm, siła w kN)

Materiał

S 355 EN 10025-2
E = 210 000 N/mm²
G = 80 769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1,00 (wymiarowanie zgodne z CEN)

Wymiary zewnętrzne

Zewnętrzne wymiary przekroju pokazano na rysunku 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (wysokość środnika)
b = 120 mm (szerokość pasa)
c = 26 mm (długość zagięcia krawędzi)
t = 2 mm (grubość rdzenia stalowego)

Umowne szerokości części płaskich przekroju

Nominalne szerokości części płaskich są określane zgodnie z [1] , 5.1. oraz przedstawione na rysunku 03.

Nominalne szerokości części płaskich w mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 93.56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3.22 = 111.56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3.22 = 21.78 mm

Wzór 1

Sprawdzanie proporcji szerokości do grubości

Proporcje szerokości do grubości są sprawdzane zgodnie z [1], 5.2 (1).

b/t = 120/2 = 60 ≤ 60

c/t = 26/2 = 13 ≤ 50

H/t = 102/2 = 51 ≤ 500

Proporcje szerokości do grubości są spełnione.

Kontrola wymiarów elementów usztywniających

Wymiary elementów usztywniających są sprawdzane zgodnie z [1], 5.2 (2).

0,2 ≤ c/b = 26/120 = 0,22 ≤ 0,6

Zagięcia krawędzi mogą pełnić rolę elementów usztywniających.

Sprawdzenie kąta pomiędzy elementem usztywniającym a przyległą ścianką przekroju

Kąt pomiędzy elementem usztywniającym a przyległą ścianką przekroju wynosi 90°, a więc zawiera się w granicach 45° do 135°, o których mowa w [1], 5.5.3.2 (1).

Określenie przekroju efektywnego

W przypadku ściskanych przekrojów stalowych, które nie są bisymetryczne, środek ciężkości efektywnego przekroju ulega przesunięciu w stosunku do przekroju brutto. Zewnętrzna siła ściskająca, oddziałująca centralnie na przekrój brutto, działa teraz mimośrodowo na przekrój efektywny, co powoduje powstanie dodatkowego momentu zginającego. Zgodnie z [1] należy uwzględnić wpływ dodatkowego momentu wynikającego z przesunięcia środka ciężkości. W związku z powyższym oprócz przekroju efektywnego dla czystych naprężeń ściskających, należy określić przekrój efektywny dla czystych naprężeń przy zginaniu.

Określenie efektywnego przekroju przy czystym ściskaniu

Zgodnie z [2] , 4.4 (2) współczynnik wynosi:

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0.814

Wzór 2

Środnik:

Według [2], tabela 4.1, wartość współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

k_{σ} = 4

Wzór 3

Smukłość z uwagi na wyboczenie według [2], 4.4 (2) wynosi:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.012

{\bar{λ}}_{p} = 1.012 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

Wzór 4

Współczynnik smukłości jest większy niż wartość graniczna 0,673 zgodnie z [2], 4.4 (2). Z tego względu wymagana jest redukcja.

Zgodnie z [2], 4.4 (2) współczynnik redukcyjny wynosi:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0.055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1.012 - 0.055 \cdot (3 1)}{1 . 012^{2}} = 0.773 \leq 1

Wzór 5

Zgodnie z [2], tabela 4.1, efektywna wysokość środnika wynosi:

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0.773 \cdot 93.56 = 72.3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0.5 \cdot h_{eff} = 0.5 \cdot 72.3 = 36.17 mm

Wzór 6

Półka z elementem usztywniającym krawędź:

W pierwszym podejściu efektywny przekrój elementu usztywniającego wyznaczany jest przy założeniu, że element ten stanowi sztywną podporę dla krawędzi przekroju oraz, że σ_{com, Ed} = f_yb/γ_M0.

Półka:

Według [2], tabela 4.1, wartość współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

k_{σ} = 4

Wzór 3

Smukłość z uwagi na wyboczenie według [2], 4.4 (2) wynosi:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{4}} = 1.207

{\bar{λ}}_{p} = 1.207 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot 1} = 0.673

Wzór 7

Współczynnik smukłości jest większy niż wartość graniczna 0,673 zgodnie z [2], 4.4 (2). Z tego względu wymagana jest redukcja.

Zgodnie z [2], 4.4 (2) współczynnik redukcyjny wynosi:

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0.055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1.207 - 0.055 \cdot (3 1)}{1 . 207^{2}} = 0.678 \leq 1

Wzór 8

Według [2], tabeli 4.1, efektywna szerokość półki wynosi:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0.678 \cdot 111.56 = 75.6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0.5 \cdot b_{eff} = 0.5 \cdot 75.6 = 37.79 mm

Wzór 9

Sztywność krawędzi:

Według [1], 5.5.3.2 (5) wartość współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21.78}{111.56} = 0.195 \leq 0.35

k_{σ} = 0.5

Wzór 10

Smukłość z uwagi na wyboczenie według [2], 4.4 (2) wynosi:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21.78 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{0.5}} = 0.666

{\bar{λ}}_{p} = 0.666 \leq 0.748

Wzór 11

Współczynnik smukłości jest mniejszy niż wartość graniczna 0,748 zgodnie z [1], 4.4 (2). Nie ma więc konieczności redukcji, to znaczy: ρ = 1,0.

Zgodnie z [1], równ. 5.13a, w pierwszym podejściu szerokość efektywna wynosi:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1.0 \cdot 21.78 = 21.78 mm

Wzór 12

W kolejnym kroku określany jest współczynnik redukcyjny z uwagi na niestateczności postaciowe z wykorzystaniem efektywnego przekroju wyznaczonego w pierwszym podejściu. Na tym etapie uwzględnia się sprężyste podparcie translacyjne.

Własności efektywne przekroju elementu usztywniającego krawędź są obliczane za pomocą SHAPE-THIN. Sztywność krawędzi pokazano na rysunku 04.

Efektywna sztywność krawędzi

A_s = 122,58 mm ²
I_s = 7.130 mm ⁴
z_s = 13,88 mm

Sztywność sprężysta K elementu usztywniającego krawędź jest określana na podstawie analizy statyczno-wytrzymałościowej dla całego przekroju. W tym celu do przekroju przykłada się jednostkowe obciążenie działające w środku ciężkości efektywnego elementu usztywniającego i obliczane jest odpowiadające temu odkształcenie δ. W przypadku przekroju prostokątnego w/h = t/t = 2/2 mm odkształcenie wynosi δ = 3,02 mm (Rysunek 05).

Określanie sztywności sprężyny translacyjnej

Sztywność sprężystą na jednostkę długości K można obliczyć według [1], równ. 5.9 w następujący sposób:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3.02 \cdot 2} = 0.166 N / {mm}^{2}

Wzór 13

Zgodnie z [1], równ. 5.15, naprężenie krytyczne dla krawędzi wynosi:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0.166 \cdot 210, 000 \cdot 7, 130}}{122.58} = 257 N / {mm}^{2}

Wzór 14

Zgodnie z [1], równ. 5.12d wynikający z tego współczynnik smukłości wynosi:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1.176 \{\begin{cases} > 0.65 \\ < 1.38 \end{cases}

Wzór 15

Zgodnie z [1], 5.5.3.1 (7), współczynnik redukcji z uwagi na niestateczność postaciową jest obliczany w następujący sposób:

χ_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot 1.176 = 0.62

Wzór 16

Zgodnie z [1], równ. 5.17, zredukowane efektywne pole przekroju elementu usztywniajacego krawędź uzyskiwane jest z uwzględnieniem efektu niestateczności giętnej:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0.62 \cdot 122.58 \cdot 1.0 = 76.01 {mm}^{2}

Wzór 17

Efektywne właściwości przekroju przy czystym ściskaniu:

Przekrój efektywny można zoptymalizować powtarzając procedurę iteracyjnie. W przypadku dwóch iteracji uzyskuje się następujące efektywne własności przekroju:

Pole przekroju A_eff = 4,62 cm²
Odległość środka ciężkości od środnika z_{s, eff} = 42,18 mm
Przemieszczenie środka ciężkości e_{N, y} = z_s - z_{s, eff} = 8,78 mm

Określenie przekroju efektywnego dla naprężeń od czystego zginania

Środnik:

Środnik jest poddawany rozciąganiu, a zatem jest w pełni efektywny.

Półka z elementem usztywniającym krawędź:

Półka:

Według [2], tabela 4.1, wartość współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253.1}{336.2} = - 0.753

k_{σ} = 7.81 - 6.29 \cdot ψ 9.78 \cdot ψ^{2} = 7.81 - 6.29 \cdot (- 0.753) 9.78 \cdot {(- 0.753)}^{2} = 18.08

Wzór 18

Smukłość z uwagi na wyboczenie według [2], 4.4 (2) wynosi:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111.56 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{18.08}} = 0.568

{\bar{λ}}_{p} = 0.568 \geq 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot ψ} = 0.5 \sqrt{0.085 - 0.055 \cdot (- 0.753)} = 0.856

Wzór 19

Współczynnik smukłości jest mniejszy niż wartość graniczna 0,856 zgodnie z [2], 4.4 (2). Dzięki temu nie ma konieczności redukcji.

Zgodnie z [2], tabela 4.1, szerokości efektywne wynoszą:

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1.0 \cdot 111.56 / (1 0.753) = 63.65 mm

b_{e 1} = 0.4 \cdot b_{eff} = 0.4 \cdot 63.65 = 25.46 mm

b_{e 2} = 0.6 \cdot b_{eff} = 0.6 \cdot 63.65 = 38.19 mm

Wzór 20

Sztywność krawędzi:

Według [1], 5.5.3.2 (5) wartość współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21.78}{111.56} = 0.195 \leq 0.35

k_{σ} = 0.5

Wzór 10

Smukłość z uwagi na wyboczenie według [2], 4.4 (2) wynosi:

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28.4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21.78 / 2}{28.4 \cdot 0.814 \cdot \sqrt{0.5}} = 0.666

{\bar{λ}}_{p} = 0.666 \leq 0.748

Wzór 11

Współczynnik smukłości jest mniejszy niż wartość graniczna 0,748 zgodnie z [1], 4.4 (2). Nie ma więc konieczności redukcji, to znaczy: ρ = 1,0.

Zgodnie z [1], równ. 5.13a, w pierwszym podejściu szerokość efektywna wynosi:

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1.0 \cdot 21.78 = 21.78 mm

Wzór 12

Własności efektywne przekroju elementu usztywniającego krawędź są obliczane za pomocą SHAPE-THIN. Sztywność krawędzi pokazano na rysunku 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm ²
I_s = 6 271 mm ⁴
z_s = 8,59 mm

Ermittlung der Federsteifigkeit

Sztywność sprężystą na jednostkę długości K można obliczyć według [1], równ. 5.9 w następujący sposób:

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0.146 N / {mm}^{2}

Wzór 21

Zgodnie z [1], równ. 5.15, naprężenie krytyczne dla krawędzi wynosi:

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0.146 \cdot 210, 000 \cdot 6, 271}}{97.92} = 283 N / {mm}^{2}

Wzór 22

Zgodnie z [1], równ. 5.12d wynikający z tego współczynnik smukłości wynosi:

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1.120 \{\begin{cases} > 0.65 \\ < 1.38 \end{cases}

Wzór 23

Zgodnie z [1], 5.5.3.1 (7), współczynnik redukcji z uwagi na niestateczność postaciową jest obliczany w następujący sposób:

χ_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1.47 - 0.723 \cdot 1.120 = 0.66

Wzór 24

Zgodnie z [1], równ. 5.17, zredukowane efektywne pole przekroju elementu usztywniajacego krawędź uzyskiwane jest z uwzględnieniem efektu niestateczności giętnej:

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Wzór 25

Efektywne właściwości przekroju przy czystym zginaniu:

Wszystkie części przekroju są w pełni efektywne, dzięki czemu iteracja nie jest konieczna.

Obszar A_eff = 6,86 cm²
Moduł przekroju W_{eff, y} = 17.01 cm³

Wymiarowanie przekroju w złożonym stanie obciążenia: ściskanie i zginanie

Nośność na czyste ściskanie obliczana jest zgodnie z [1], 6.1.3 (1) w następujący sposób:

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4.62 \cdot \frac{35.5}{1} = 164.16 kN

Wzór 26

Nośność na czyste zginanie obliczana jest zgodnie z [1] , 6.1.4.1 (1) w następujący sposób:

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Wzór 27

Dodatkowy moment wynikający z przesunięcia środka ciężkości jest określany zgodnie z [1] , 6.1.9 (2) w następujący sposób:

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8.78 \cdot 10^{- 3} = 1.14 kNm

Wzór 28

Zgodnie z [1], 6.1.9 (1) obliczenia dotyczące obciążeń łączonych od ściskania i zginania prowadzą do:

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Wzór 29

Warunek nośności jest zatem spełniony.

Modelowanie ceownika w SHAPE-THIN

Uogólnione przekroje formowane na zimno można modelować w SHAPE-THIN. W danych ogólnych należy zaznaczyć opcję „Części c/t i efektywne właściwości przekroju” (Rysunek 08).

Ogólne dane

Następnie w zakładce „Części c/t i przekrój efektywny” (Rysunek 09) w oknie dialogowym Parametry obliczeń należy wybrać opcję „EN 1993-1-3 (Przekrój formowany na zimno)”.

Przekrój efektywny należy określać osobno dla czystego ściskania i czystego zginania. Z tego względu należy zaznaczyć opcję „Zignorować dodatkowe momenty zginające ze względu na przesunięcie środka ciężkości przekroju efektywnego”.

W przykładzie tym, obliczenia przeprowadzono przy użyciu dwóch iteracji, dlatego też w SHAPE-THIN ustawione są dwie iteracje.

Opcjonalnie można sprawdzić warunki geometryczne wymienione w [2], 5.2., celem określenia czy norma ma zastosowanie dla danego przekroju. W tym celu należy zaznaczyć odpowiednie pola wyboru.

Parametry obliczeń

Najpierw należy wprowadzić elementy przekroju. Umowne szerokości części płaskich są zazwyczaj generowane automatycznie na podstawie zdefiniowanej geometrii, ale można je również zadać w tabeli „1.7 Nominalne szerokości płaskie zgodnie z EN 1993-1-3” (Rysunek 10) lub w odpowiednim oknie dialogowym.

Tabela 1.8 Elementy usztywniające

Elementy usztywniające można zdefiniować w tabeli "1.8 Usztywnienia" lub w odpowiednim oknie dialogowym (Rysunek 11).

Tabela 1.9 Panele

Dodatkowo należy zaznaczyć panel do określenia wyboczenia w tabeli "1.9 Panele" (Rysunek 12) lub w odpowiednim oknie dialogowym. W tym celu należy wybrać elementy panelu wyboczeniowego. Elementy usztywniające znajdujące się w usztywnionym panelu są rozpoznawane automatycznie.

Tabela 2.1 Przypadki obciążeń

Dodatkowo w tabeli "2.1 Przypadki obciążeń" (Rysunek 13) tworzony jest przypadek obciążenia dla siły ściskającej i zginania.

Tabela 3.1 Siły wewnętrzne

Następnie należy wprowadzić siły wewnętrzne w tabeli "3.1 Siły wewnętrzne" lub w odpowiednim oknie dialogowym (Rysunek 14).

Charakterystyki przekroju efektywnego

Wyniki dla przekroju efektywnego są dostępne po naciśnięciu przycisku "Części efektywne" (Rysunek 15).

Ogólne dane

Wymiarowanie ceowników formowanych na zimno w RF/STEEL Cold-Formed Sections

Profile zimnogięte można wymiarować zgodnie z [1] i [2] z wykorzystaniem modułu dodatkowego RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

W Danych ogólnych należy najpierw wybrać pręt i przypadek obciążenia, które mają zostać obliczone. Jako załącznik krajowy wybrano „CEN” (rysunek 16).

Parameter des nationalen Anhangs

Parametry załącznika krajowego można wyświetlić, a w razie potrzeby dostosować, w zakładce "Formowane na zimno (EN 1993-1-3)" w odpowiednim oknie (Rysunek 17).

Szczegóły, zakładka Przekroje formowane na zimno

W Ustawieniach szczegółowych należy aktywować kontrolę obliczeń przekrojów formowanych na zimno w zakładce "Formowane na zimno" (Rysunek 18).

Szczegóły, zakładka Stateczność

Należy przeprowadzać tylko obliczenia dla wymiarowania przekroju. Z tego względu należy dezaktywować pole wyboru „Przeprowadzić analizę stateczności” w zakładce „Stateczność“ w ustawieniach szczegółowych (Rysunek 19).

Rysunek 20 - Wyniki

Po zakończeniu obliczeń odpowiednie tabele wyników przedstawiają, między innymi, efektywne właściwości przekroju wywołane siłą osiową N, momentem zginającym M_y, momentem zginającym M_z, siłami wewnętrznymi oraz podsumowanie obliczeń (Rysunek 20).

Tabela 1.7 Nominalne szerokości części płaskich | EN 1993-1-3

Autor

Pani von Bloh zapewnia naszym klientom wsparcie techniczne i jest odpowiedzialna za rozwój programu SHAPE‑THIN oraz konstrukcji stalowych i aluminiowych.

Odnośniki

Odniesienia

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych - Część 1-5: Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

Pobrane

Model do artykułu technicznego | Plik SHAPE-THIN 9

912 KB

Model do artykułu technicznego | Plik RFEM 5

504 KB

Model do artykułu technicznego | Plik RSTAB-8

404 KB

Czy mają Państwo jakieś pytania?

Wydarzenia

2024-04-24

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do MES

2024-04-25

AISC 360-22 Projektowanie połączeń stalowych w RFEM 6

Webinarium

AISC 360-22 Projektowanie połączeń stalowych w RFEM 6 (USA)

2024-04-30

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania drewna

2024-05-08

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wstęp do wymiarowania betonu zbrojonego

2024-05-15

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do projektowania konstrukcji stalowych

2024-05-16

Webinarium

Uwzględnienie etapów budowy w RFEM 6

2024-05-16

Dlubal Software - strzał w 10!
Konstrukcje żelbetowe

conference

Dlubal Software - strzał w 10! Stropy transferowe i tarcze żelbetowe

2024-05-23

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal

Webinarium

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal | Maj 2024

2024-05-29

conference

Dlubal Software - strzał w 10! Kraków

2024-06-20

Webinarium

Najczęściej zadawane pytania, na które odpowiada zespół pomocy technicznej firmy Dlubal | Czerwiec 2024

2024-10-16

Szkolenie online

RFEM 6 | Studenci | Wprowadzenie do wymiarowania prętów

2024-10-23

Szkolenie online

RSECTION 1 | Studenci | Wstęp do wytrzymałości materiałów

Filmy wideo

Baza informacji

KB 001629 | Wymiarowanie przekroju ceowego cienkościennego zgodnie z EN 1993-1-3

Długość: 00:04:41 min

Wydarzenie

Webinarium | AISC 360/341-22 Wymiarowanie prętów stalowych w RFEM 6

Długość: 01:01:43 min

Wydarzenie

Webinarium | Połączenia z okrągłymi profilami zamkniętymi w RFEM 6

Długość: 00:00:00 min

Wydarzenie

Webinarium | RWIND 2 - Obliczanie obciążeń wiatrem w symulacji CFD

Długość: 00:00:00 min

Funkcja produktu

Współczynnik wrażliwości

Długość: 00:00:32 min

Funkcja produktu

Element "Cięcie płyty"

Długość: 00:00:53 min

Wydarzenie

Webinarium | Analiza naprężeń w modelach schodów w RFEM 6

Długość: 01:05:28 min

Funkcja produktu

Element „Bryła pomocnicza“

Długość: 00:00:32 min

Funkcja produktu

Nośność plastyczna ze zmianami naprężeń stycznych

Długość: 00:00:38 min

Lista odtwarzania

Modele do pobrania

Wzór 004859 | Konstrukcja metalowa | AISC 360/341-22

215x

30x

Konstrukcja metalowa | AISC 360/341-22

3202x

214x

Podstawa słupa konstrukcji stalowej

247x

Kładka dla pieszych i rowerzystów w Eichsütt, Niemcy

294x

33x

Konstrukcja metalowa

349x

Regały wysokiego składowania, Chiny

471x

53x

Połączenie stalowe

295x

30x

Belka nośna typu H

Stalowy silos z obciążeniem wiatrem | ASCE 7

283x

34x

Stalowy silos z obciążeniem wiatrem | ASCE 7

Wzór 004746 | Scena zadaszenia na świeżym powietrzu

239x

36x

Scena zadaszenia na świeżym powietrzu

Artykuły w Bazie informacji

Przeczytaj więcej

KB 001875 | AISC 341-22 Wymiarowanie pręta zginającego w RFEM 6

W rozszerzeniu Projektowanie konstrukcji stalowych dla programu RFEM 6 dostępne są trzy typy ram sprężystych (zwykłe, pośrednie i specjalne). Wyniki obliczeń sejsmicznych zgodnie z AISC 341-22 są podzielone na dwie sekcje: wymagania dotyczące prętów i połączeń.

Przeczytaj więcej

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych w RFEM 6 oferuje teraz możliwość przeprowadzania obliczeń sejsmicznych zgodnie z AISC 341-16 i AISC 341-22. Obecnie dostępnych jest pięć typów systemów sejsmicznych (SFRS).

Przeczytaj więcej

KB 001767 | AISC 341-16 Wymiarowanie prętów zginających w RFEM 6

W rozszerzeniu Projektowanie konstrukcji stalowych dla programu RFEM 6 dostępne są trzy typy ram sprężystych (zwykłe, pośrednie i specjalne). Wyniki obliczeń sejsmicznych zgodnie z AISC 341-16 są podzielone na dwie sekcje: wymagania dotyczące prętów i połączeń.

Przeczytaj więcej

Funkcje produktu

Element 002807 | Prezentacja 3D wyników FSM

W oknie dialogowym "Proszę kliknąć" można znaleźć również dane dotyczące metody skończonej (FSM) jako grafika 3D.

Przeczytaj więcej

Projektowanie konstrukcji stalowych | Omówienie projektowania systemów przenoszących obciążenia sejsmiczne

Obliczanie pięciu typów systemów sejsmicznych (SFRS) obejmuje specjalny rama na momenty (SMF), rama na momenty pośrednie (IMF), rama na momenty zwykłe (OMF), rama zwykła stężona koncentrycznie (OCBF) oraz rama specjalna stężona koncentrycznie (SCBF) )
Sprawdzenie ciągliwości stosunku szerokości do grubości środników i pasów
Obliczanie wymaganej wytrzymałości i sztywności dla stężenia stateczności belek
Obliczanie maksymalnego rozstawu stężeń stateczności belek
Obliczanie wymaganej wytrzymałości w miejscach przegubów dla stężenia stateczności belek
Obliczenia wymaganej wytrzymałości słupa z opcją pominięcia wszystkich momentów zginających, ścinania i skręcania dla stanu granicznego rezerwy
Warunek projektowy smukłości słupa i stężenia

Przeczytaj więcej

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych | Wyniki

Wynik obliczeń sejsmicznych jest podzielony na dwie sekcje: wymagania dotyczące prętów i połączeń.

"Wymagania sejsmiczne" zawierają Wymaganą wytrzymałość na zginanie i Wymaganą wytrzymałość na ścinanie połączenia belka-słup dla ram sprężystych. Są one wyszczególnione w zakładce 'Połączenia ram momentowych według prętów'. W przypadku ram stężonych w zakładce 'Połączenie stężone według pręta' podawana jest Wymagana wytrzymałość połączenia na rozciąganie oraz Wymagana wytrzymałość połączenia na ściskanie stężeń.

Przeprowadzone kontrole obliczeń są przedstawiane w tabelach. W szczegółach kontroli obliczeń w przejrzysty sposób przedstawione są wzory i odniesienia do normy.

Przeczytaj więcej

Opcja 002733 | AISC 341-16 projektowanie sejsmiczne prętów stalowych

W module Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia przeprowadzanie obliczeń sejsmicznych prętów stalowych zgodnie z AISC 341-16.

W tym celu dostępnych jest pięć typów systemów SFRS (Seismic Force-Resisting Systems).

Przeczytaj więcej

Najczęściej zadawane pytania (FAQ)

Jak zdefiniować przegub plastyczny w RFEM 6?

Jak wymieniać dane między programem RFEM 6/RSTAB 9 a IDEA StatiCa?

Jak wygenerować obciążenie powierzchniowe na prętach za pomocą komórek w programie RFEM 6 lub RSTAB 9?

W ramach rozszerzenia Projektowanie konstrukcji stalowych ustawiłem warunki brzegowe w taki sposób, aby pas I belki był zablokowany podczas poziomego przemieszczenia. Następnie obliczyłem współczynniki obciążenia krytycznego za pomocą rozszerzenia Stateczność konstrukcji, ale współczynnik obciążenia krytycznego nie miał wpływu na podporę. Jaki jest tego powód?

Czy mogę oszacować, które minimalne przekroje należy zastosować przed rozpoczęciem projektowania modelu?

Jak wybrać rurę jako klucz do ścinania w module dodatkowym RF-/JOINTS Steel - Column Base?

Projekty klientów

Oświetlony punkt poboru opłat | © Pan Yunchao Ding, Jiangsu Jingong Space Structure Co., Ltd.

Stacja poboru opłat Dawall w Shaanxi, Chiny

Model w RFEM magazynu wysokiego składowania z wynikami odkształceń

Regały wysokiego składowania, Chiny

Stacja multienergetyczna (© GH HERVOUET)

Stacja multienergetyczna w Les Sables-d'Olonne, Francja

Widok od frontu budynku biurowego ze stalowymi słupami kompozytowymi w kształcie litery V | © Tragwerker GmbH

Budynek biurowy ze zintegrowanym centrum obsługi i parkingiem w Geiselbullach, Niemcy

Metalowa pergola Uniwersytetu Rafaela Landívara (© Ing. Enrique de León)

Metalowa pergola w Plaza del Edificio L, Uniwersytet Rafaela Landívara, Gwatemala

La Torre Radar a la izquierda (© SAQQARA Ingeniería)

Ocena statyczno-wytrzymałościowa wieży radarowej na lotnisku w Maladze, Hiszpania

CP 001290 | Dach amfiteatru teatru w Most | © Carl Stahl & Sp. s r.o.

Amfiteatr Teatru Miejskiego w Most, Republika Czeska

Woliera dla ptaków w Pradze

Kontener z dużym ekranem | © Modular Structural Consultants LLC

Konstrukcja kontenera przy wejściu do Motor Enclave w Tampa, Floryda, USA

Polecane produkty

RFEM 6 | Program główny RFEM 6

RFEM 6

Program główny

Nowa generacja oprogramowania wykorzystującego MES służy do analizy statyczno -wytrzymałościowej 3D prętów, powierzchni i brył.

Cena pierwszej licencji 4 170,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Połączenia

Połączenia stalowe RFEM 6

Rozszerzenie

Dzięki rozszerzeniu Połączenia stalowe dla RFEM można analizować połączenia stalowe przy użyciu modelu ES. Modelowanie przebiega w pełni automatycznie w tle i może być kontrolowane przez użytkownika dzięki prostemu oraz intuicyjnemu wprowadzaniu elementów.

Cena pierwszej licencji 2 110,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas wymiarowania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Nieliniowe zachowanie materiału RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Nieliniowe zachowanie materiału umożliwia uwzględnienie w programie RFEM nieliniowości materiałowych (np. izotropowy plastyczny, ortotropowy plastyczny, izotropowy z uszkodzeniem).

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza etapów budowy (CSA) RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza etapów budowy (CSA) umożliwia uwzględnienie procesu budowy konstrukcji (prętowych, powierzchniowych i bryłowych) w programie RFEM.

Cena pierwszej licencji 1 570,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Analiza historii czasowej (TDA) RFEM 6

Rozszerzenie

Daje możliwość uwzględnienia zmiennego w czasie zachowania materiału w przypadku prętów. Długotrwałe efekty takie jak pełzanie, skurcz i starzenie w zależności od konstrukcji mogą wpływać na rozkład sił wewnętrznych.

Cena pierwszej licencji 1 030,00 USD

RFEM 6 | Dodatkowa analiza

Form-Finding RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Form-Finding znajduje optymalny kształt prętów poddanych działaniu sił osiowych i modeli powierzchniowych obciążonych rozciąganiem membranowym. Kształt jest określany na podstawie równowagi między siłą osiową pręta lub naprężeniem membranowym, a istniejącymi warunkami brzegowymi.

Cena pierwszej licencji 2 060,00 USD

RFEM 6 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza modalna RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza modalna umożliwia obliczanie wartości własnych, częstotliwości i okresów drgań własnych dla modeli prętowych, powierzchniowych i bryłowych.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RFEM 6 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza pushover dla RFEM 6

Rozszerzenie

Za pomocą rozszerzenia Analiza pushover można przeanalizować oddziaływania sejsmiczne na konkretny budynek, a tym samym ocenić, czy jest on w stanie wytrzymać trzęsienie ziemi.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Model budynku RFEM 6

Rozszerzenie

Informacje o kondygnacjach i całym modelu (środek ciężkości) są wyświetlane w tabelach i grafice.

Cena pierwszej licencji 1 660,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Program główny RSTAB 9

RSTAB 9

Oprogramowanie do obliczeń konstrukcji szkieletowych

Program główny

Nowoczesny program do analizy statyczno-wytrzymałościowej 3D jest odpowiedni do analizy statyczno-wytrzymałościowej i dynamicznej konstrukcji szkieletowych, a także do wymiarowania betonu, stali, drewna i innych materiałów.

Cena pierwszej licencji 2 910,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji stalowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji stalowych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności i użytkowalności prętów stalowych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Analiza stateczności konstrukcji RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Stateczność konstrukcji przeprowadza analizę stateczności konstrukcji.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Analiza naprężeniowo-odkształceniowa RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza naprężeniowo-odkształceniowa przeprowadza ogólną analizę naprężeń poprzez obliczenie istniejących naprężeń i porównanie ich z naprężeniami granicznymi.

Cena pierwszej licencji 1 120,00 USD

RSTAB 9 | Dodatkowa analiza

Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Skręcanie skrępowane (7 stopni swobody) umożliwia uwzględnienie deplanacji przekroju jako dodatkowego stopnia swobody podczas obliczania prętów.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza modalna RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Analiza modalna umożliwia obliczanie wartości własnych, częstotliwości i okresów drgań własnych dla modeli prętowych, powierzchniowych i bryłowych.

Cena pierwszej licencji 1 210,00 USD

RSTAB 9 | Analiza sejsmiczna i dynamiczna

Analiza pushover dla RSTAB 9

Rozszerzenie

Za pomocą rozszerzenia Analiza pushover można przeanalizować oddziaływania sejsmiczne na konkretny budynek, a tym samym ocenić, czy jest on w stanie wytrzymać trzęsienie ziemi.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Powierzchnie wielowarstwowe (np. laminaty, CLT) RFEM 6

Budynek z drewna klejonego krzyżowo (CLT)

Rozszerzenie

Rozszerzenie Powierzchnie wielowarstwowe umożliwia definiowanie wielowarstwowych konstrukcji powierzchniowych. Obliczenia można przeprowadzić z połączeniem ścinanym lub bez.

Cena pierwszej licencji 1 300,00 USD

RFEM 6 | Rozwiązania specjalne

Optymalizacja i koszty | Szacowanie emisji CO2 RFEM 6

3D-Modell der Berufsschule in RFEM (© Eggers Tragwerksplanung GmbH)

Rozszerzenie

Ponadto, rozszerzenie oszacowuje koszty modelu lub emisję CO2 poprzez określenie kosztów jednostkowych lub emisji według definicji materiału dla modelu konstrukcyjnego.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń zgodnie z międzynarodowymi normami. Możliwe jest projektowanie prętów, powierzchni i słupów, a także przeprowadzanie analizy przebicia i odkształcenia.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji murowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji murowych dla RFEM umożliwia wymiarowanie konstrukcji murowych przy użyciu metody elementów skończonych. Został on opracowany w ramach projektu badawczego DDMaS - Digitalizacja wymiarowania konstrukcji murowych. Model materiałowy przedstawia nieliniowe zachowanie połączenia cegła-zaprawa w postaci modelowania w skali makro.

Cena pierwszej licencji 1 660,00 USD

RFEM 6 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RFEM 6

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

RSTAB 9 | Rozwiązania specjalne

Optymalizacja i koszty | Szacowanie emisji CO2 RSTAB 9

Rozszerzenie

Ponadto, rozszerzenie oszacowuje koszty modelu lub emisję CO2 poprzez określenie kosztów jednostkowych lub emisji według definicji materiału dla modelu konstrukcyjnego.

Cena pierwszej licencji 1 480,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji betonowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji betonowych umożliwia różne kontrole obliczeń prętów i słupów zgodnie z międzynarodowymi normami.

Cena pierwszej licencji 2 550,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji drewnianych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji drewnianych umożliwia sprawdzenie stanu granicznego nośności, użytkowalności i odporności ogniowej prętów drewnianych zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 930,00 USD

RSTAB 9 | Obliczenia

Projektowanie konstrukcji aluminiowych RSTAB 9

Rozszerzenie

Rozszerzenie Projektowanie konstrukcji aluminiowych umożliwia sprawdzanie stanu granicznego nośności i użytkowalności aluminiowych prętów zgodnie z różnymi normami.

Cena pierwszej licencji 1 750,00 USD

Wyświetl rodzinę produktów