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02.03.2020

Vérification d'une section en C à parois minces et formée à froid selon l'EN 1993-1-3

L'extension de module RF-/STEEL Cold-Sections permet d'effectuer la vérification à l'ELU des sections formées à froid selon l'EN 1993-1-3 et l'EN 1993-1-5. Outre les sections formées à froid issues de la base de données des sections, il est également possible de calculer des sections quelconques de SHAPE-THIN.

La vérification de section d'une poutre à travée simple avec une section en C à parois minces et formée à froid sous un effort normal est effectuée d'après un exemple du Stahlbau-Kalender 2009 [3]. Le section en C est modélisée dans SHAPE-THIN, puis dans RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

Système

Le système et la charge sont illustrés par la Figure 01.

Système et chargement (dimensions en mm, force en kN)

Matériau

S 355 EN 10025-2
E = 210 000 N/mm²
G = 80 769 N/mm²
ν = 0,3
f_y = f_yb = 355 N/mm²
γ_M0 = γ_M1 = 1,00 (vérification selon CEN)

Dimensions extérieures

Les dimensions extérieures de la section sont indiquées sur la Figure 02.

Außenabmessungen des Querschnitts in mm

H = 102 mm (hauteur de l'âme)
b = 120 mm (largeur de la semelle)
c = 26 mm (longueur des lèvres)
t = 2 mm (épaisseur du noyau en acier)

Valeur nominale de la largeur

Les valeurs nominales de la largeur sont déterminées selon [1], 5.1. Elles sont représentées sur la Figure 03.

Valeurs nominales des largeurs droites en mm

r_{m} = r \frac{t}{2} = 10 \frac{2}{2} = 11 mm

g_{r} = r_{m} \cdot (\tan (\frac{ϕ}{2}) - \sin (\frac{ϕ}{2})) = 11 \cdot (\tan 45 ° - \sin 45 °) = 3, 22 mm

h_{w} = H - t - 2 \cdot g_{r} = 102 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 93, 56 mm

b_{p} = b - t - 2 \cdot g_{r} = 120 - 2 - 2 \cdot 3, 22 = 111, 56 mm

b_{p, c} = c - \frac{t}{2} - g_{r} = 26 - \frac{2}{2} - 3, 22 = 21, 78 mm

Formule 1

Vérification des rapports largeur-épaisseur

Les rapports largeur-épaisseur sont vérifiés selon [1], 5.2 (1).

b / t = 120 / 2 = 60 ≤ 60

c / t = 26 / 2 = 13 ≤ 50

H / t = 102 / 2 = 51 ≤ 500

Les rapports largeur-épaisseur sont respectés.

Vérification des dimensions du raidisseur

Les dimensions du raidisseur sont vérifiées selon [1], 5.2 (2).

0,2 ≤ c / b = 26 / 120 = 0,22 ≤ 0,6

Les lèvres peuvent être utilisées comme raidisseurs.

Vérification de l'angle entre le raidisseur et l'élément plan

L'angle entre le raidisseur et l'élément plat est de 90°, donc dans la plage de 45° à 135° donnée par [1], 5.5.3.2 (1).

Détermination de la section efficace

Pour les sections acier qui ne sont pas doublement symétriques, comprimées et susceptibles de flamber, le centre de gravité de la section efficace se déplace par rapport à la section brute. La force de compression externe s'exerçant sur le centre sur la section brute agit alors de manière excentrée sur la section efficace et un moment fléchissant supplémentaire est généré. Selon [1], les moments additionnels résultant du déplacement du centre de gravité doivent être considérés. Outre la section efficace pour la contrainte de compression pure, la section efficace pour la contrainte de flexion pure doit ensuite être déterminée.

Détermination de la section efficace en compression pure

Selon 4.4 (2) de [2], le coefficient est calculé comme suit :

ε = \sqrt{\frac{235}{f_{yb}}} = \sqrt{\frac{235}{355}} = 0, 814

Formule 2

Âme :

Le coefficient de voilement est obtenu selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

k_{σ} = 4

Formule 3

L'élancement est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

{\bar{λ}}_{p} = \frac{h_{w} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{93, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 012

{\bar{λ}}_{p} = 1, 012 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Formule 4

L'élancement est supérieur à la valeur limite de 0,673 selon 4.4 (2) de [2]. On doit donc procéder à une réduction.

Le coefficient réducteur est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 012 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 012^{2}} = 0, 773 \leq 1

Formule 5

La hauteur efficace de l'âme est obtenue selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

h_{eff} = ρ \cdot h_{w} = 0, 773 \cdot 93, 56 = 72, 3 mm

h_{e 1} = h_{e 2} = 0, 5 \cdot h_{eff} = 0, 5 \cdot 72, 3 = 36, 17 mm

Formule 6

Semelle avec rigidité de bord :

Une première approche de la section efficace du raidisseur est d'abord déterminée selon l'hypothèse que la rigidité du bord agit comme un appui rigide et que σ_com,Ed = f_yb / γ_M0.

Semelle :

Le coefficient de voilement est obtenu selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

k_{σ} = 4

Formule 3

L'élancement est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{4}} = 1, 207

{\bar{λ}}_{p} = 1, 207 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot 1} = 0, 673

Formule 7

L'élancement est supérieur à la valeur limite de 0,673 selon 4.4 (2) de [2]. On doit donc procéder à une réduction.

Le coefficient réducteur est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

ρ = \frac{{\bar{λ}}_{p} - 0, 055 \cdot (3 ψ)}{{\bar{λ}}_{p}^{2}} = \frac{1, 207 - 0, 055 \cdot (3 1)}{1, 207^{2}} = 0, 678 \leq 1

Formule 8

La largeur efficace de la semelle est obtenue selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} = 0, 678 \cdot 111, 56 = 75, 6 mm

b_{e 1} = b_{e 2} = 0, 5 \cdot b_{eff} = 0, 5 \cdot 75, 6 = 37, 79 mm

Formule 9

Rigidité des bords :

Le coefficient de voilement est obtenu selon 5.5.3.2(5) de [1] comme suit :

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Formule 10

L'élancement est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Formule 11

L'élancement est inférieur à la valeur limite de 0,748 selon 4.4 (2) de [1]. Aucune réduction n'est par conséquent nécessaire, ce qui signifie : ρ = 1,0.

Selon l'Équation 5.13a de [1], la première approche utilisée pour la largeur efficace aboutit au résultat suivant :

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Formule 12

Le coefficient réducteur du flambement par distorsion de la section pendant l'utilisation est ensuite déterminé à l'aide de la première approche avérée efficace pour la section en considérant le ressort de translation continu élastique.

Les propriétés de section efficace des rigidité des bords sont calculées à l'aide de SHAPE-THIN. Cette rigidité est illustrée par la Figure 04.

Rigidité de bord efficace

A_s = 122,58 mm²
I_s = 7 130 mm⁴
z_s = 13,88 mm

La rigidité de ressort K de la rigidité des bords est déterminée à partir d'un calcul statique pour la section entière. Pour ce faire, une charge distribuée uniformément u agissant dans le centre de gravité du raidisseur efficace est appliquée à la section et la déformation δ correspondante du raidisseur est calculée. Pour une section rectangulaire l/h = t/t = 2/2 mm, on obtient 3,02 mm pour la déformation δ (Figure 05).

Détermination de la rigidité du ressort

La rigidité du ressort par unité de longueur K peut être calculée selon l'Équation 5.9 de [1] comme suit :

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 02 \cdot 2} = 0, 166 N / {mm}^{2}

Formule 13

Selon l'Équation 5.15 de [1], on obtient la contrainte critique de rigidité des bords suivantes :

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 166 \cdot 210000 \cdot 7130}}{122, 58} = 257 N / {mm}^{2}

Formule 14

Selon l'Équation 5.12d de [1], on obtient le résultat suivant pour l'élancement associé :

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{257}} = 1, 176 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Formule 15

Selon 5.5.3.1 (7) de [1], le coefficient réducteur du flambement par distorsion est calculé comme suit :

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 176 = 0, 62

Formule 16

L'aire de section efficace réduite de la rigidité de bord est obtenue comme suit selon l'Équation 5.17 de [1] en considérant flambement par flexion :

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 62 \cdot 122, 58 \cdot 1, 0 = 76, 01 {mm}^{2}

Formule 17

Propriétés efficaces de la section en compression pure :

La section peut être optimisée à l'aide d'un calcul itératif. On obtient les propriétés de section efficaces suivantes avec deux itérations :

Surface A_eff = 4,62 cm²
Distance entre le centre de gravité et l'âme z_{s, eff} = 42,18 mm
Déplacement du centre de gravité e_N,y = z_s – z_s,eff = 50,96 - 42,18 = 8,78 mm

Détermination de la section efficace en flexion pure

Âme :

L'âme est soumise à une traction et est donc parfaitement efficace.

Semelle avec rigidité de bord :

Une première approche de la section efficace du raidisseur est d'abord déterminée selon l'hypothèse que la rigidité du bord agit comme un appui rigide et que σ_com,Ed = f_yb / γ_M0.

Semelle :

Le coefficient de voilement est obtenu selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

ψ = \frac{σ_{2}}{σ_{1}} = \frac{- 253, 1}{336, 2} = - 0, 753

k_{σ} = 7, 81 - 6, 29 \cdot ψ 9, 78 \cdot ψ^{2} = 7, 81 - 6, 29 \cdot (- 0, 753) 9, 78 \cdot {(- 0, 753)}^{2} = 18, 08

Formule 18

L'élancement est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{111, 56 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{18, 08}} = 0, 568

{\bar{λ}}_{p} = 0, 568 \geq 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot ψ} = 0, 5 \sqrt{0, 085 - 0, 055 \cdot (- 0, 753)} = 0, 856

Formule 19

L'élancement est inférieur à la valeur limite de 0,856 selon 4.4 (2) de [2]. Aucune réduction n'est par conséquent nécessaire.

On obtient les largeurs efficaces selon le Tableau 4.1 de [2] comme suit :

b_{eff} = ρ \cdot b_{p} / (1 - ψ) = 1, 0 \cdot 111, 56 / (1 0, 753) = 63, 65 mm

b_{e 1} = 0, 4 \cdot b_{eff} = 0, 4 \cdot 63, 65 = 25, 46 mm

b_{e 2} = 0, 6 \cdot b_{eff} = 0, 6 \cdot 63, 65 = 38, 19 mm

Formule 20

Rigidité des bords :

Le coefficient de voilement est obtenu selon 5.5.3.2(5) de [1] comme suit :

\frac{b_{p, c}}{b_{p}} = \frac{21, 78}{111, 56} = 0, 195 \leq 0, 35

k_{σ} = 0, 5

Formule 10

L'élancement est obtenu selon 4.4(2) de [2] comme suit :

{\bar{λ}}_{p} = \frac{b_{p, c} / t}{28, 4 \cdot ε \cdot \sqrt{k_{σ}}} = \frac{21, 78 / 2}{28, 4 \cdot 0, 814 \cdot \sqrt{0, 5}} = 0, 666

{\bar{λ}}_{p} = 0, 666 \leq 0, 748

Formule 11

L'élancement est inférieur à la valeur limite de 0,748 selon 4.4 (2) de [1]. Aucune réduction n'est par conséquent nécessaire, ce qui signifie : ρ = 1,0.

Selon l'Équation 5.13a de [1], la première approche utilisée pour la largeur efficace aboutit au résultat suivant :

c_{eff} = ρ \cdot b_{p, c} = 1, 0 \cdot 21, 78 = 21, 78 mm

Formule 12

Les propriétés de section efficace des rigidité des bords sont calculées à l'aide de SHAPE-THIN. Cette rigidité est illustrée par la Figure 06.

Wirksamer Steifenquerschnitt

A_s = 97,92 mm²
I_s = 6 271 mm⁴
z_s = 8,59 mm

Ermittlung der Federsteifigkeit

La rigidité du ressort par unité de longueur K peut être calculée selon l'Équation 5.9 de [1] comme suit :

K = \frac{u}{δ} = \frac{1}{3, 4 \cdot 2} = 0, 146 N / {mm}^{2}

Formule 21

Selon l'Équation 5.15 de [1], on obtient la contrainte critique de rigidité des bords suivantes :

σ_{cr, s} = \frac{2 \cdot \sqrt{K \cdot E \cdot I_{s}}}{A_{s}} = \frac{2 \cdot \sqrt{0, 146 \cdot 210000 \cdot 6.271}}{97, 92} = 283 N / {mm}^{2}

Formule 22

Selon l'Équation 5.12d de [1], on obtient le résultat suivant pour l'élancement associé :

{\bar{λ}}_{d} = \sqrt{\frac{f_{yb}}{σ_{cr, s}}} = \sqrt{\frac{355}{283}} = 1, 120 \{\begin{cases} > 0, 65 \\ < 1, 38 \end{cases}

Formule 23

Selon 5.5.3.1 (7) de [1], le coefficient réducteur du flambement par distorsion est calculé comme suit :

χ_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot {\bar{λ}}_{d} = 1, 47 - 0, 723 \cdot 1, 120 = 0, 66

Formule 24

L'aire de section efficace réduite de la rigidité de bord est obtenue comme suit selon l'Équation 5.17 de [1] en considérant flambement par flexion :

A_{s, red} = χ_{d} \cdot A_{s} \cdot \frac{f_{yb} / γ_{M 0}}{σ_{com, Ed}} = 0, 66 \cdot 97, 92 \cdot \frac{355 / 1, 0}{312, 2} = 73, 82 {mm}^{2}

Formule 25

Propriétés efficaces de la section en flexion pure :

Toutes les parties de section sont efficaces et aucune itération n'est donc nécessaire.

Surface A_eff = 6,86 cm²
Module de section W_{eff, y} = 17,01 cm³

Vérification de la section : contrainte combinée issue de la compression et de la flexion

La résistance à la compression pure est calculée selon 6.1.3 (1) de [1] comme suit :

N_{c, Rd} = A_{eff} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 4, 62 \cdot \frac{35, 5}{1} = 164, 16 kN

Formule 26

La résistance à la flexion pure est calculée selon 6.1.4.1 (1) de [1] comme suit :

M_{cy, Rd, com} = W_{eff, y} \cdot \frac{f_{yb}}{γ_{M 0}} = 17, 01 \cdot \frac{35, 5}{1} = 6, 04 kNm

Formule 27

Le moment additionnel résultant du déplacement du centre de gravité est déterminé selon 6.1.9 (2) de [1] comme suit :

∆ M_{y, Ed} = N_{Ed} \cdot e_{Ny} = 130 \cdot 8, 78 \cdot 10^{- 3} = 1, 14 kNm

Formule 28

La vérification de la contrainte combinée issue de la compression et de la flexion est calculée comme suit selon 6.1.9 (1) de [1] :

\frac{N_{Ed}}{N_{c, Rd}} \frac{∆ M_{y, Ed}}{M_{cy, Rd, com}} = \frac{130}{164, 16} \frac{1, 14}{6, 04} = 0, 98 \leq 1

Formule 29

La vérification est ainsi effectuée.

Modélisation de la section en C formée à froid dans SHAPE-THIN

SHAPE-THIN permet de modéliser les sections quelconques formées à froid. La case « Parties c/t et propriétés de la section efficace » doit être cochée dans les données de base (Figure 08).

données de base

Il faut alors sélectionner l'option « EN 1993-1-3 (section formée à froid) » dans l'onglet « Parties c/t et section efficace » (Figure 09) des paramètres de calcul.

La section efficace doit être déterminée de manière distincte pour la compression pure et pour la flexion pure. Pour ce faire, la case « Ne pas considérer les moments additionnels issus du déplacement du centre de gravité » doit être cochée.

Dans l'exemple traité ici, deux itérations ont été utilisées pour le calcul afin que deux itérations soient également définies dans SHAPE-THIN.

Les conditions géométriques dans 5.2 de [2] peuvent être contrôlées pour vérifier l’applicabilité de la norme. Les cases correspondantes doivent être cochées.

Paramètres de calcul

Les éléments de la section doivent d'abord avoir été saisis. Les valeurs nominales des largeurs plates sont habituellement générées automatiquement à partir des conditions géométriques, mais peuvent également être définies dans le tableau « 1.7 Valeurs nominales des largeurs plates selon l'EN 1993-1-3 » (Figure 10) ou dans la boîte de dialogue correspondante.

Tableau 1.8 Raidisseurs

Les raidisseurs peuvent ensuite être définis dans le Tableau « 1.8 Raidisseurs » ou dans la boîte de dialogue correspondante (Figure 11).

Tableau 1.9 Panneaux

De plus, la plaque doit en outre être entrée dans le Tableau « 1.9 Plaque » (Figure 12) ou dans la boîte de dialogue correspondante. Pour ce faire, les éléments de la plaque doivent être sélectionnés. Les raidisseurs de la plaque sont identifiés automatiquement.

Tableau 2.1 Cas de charge

Un cas de charge pour les forces de compression et de flexion est en outre créé dans le Tableau « 2.1 Cas de charge » (Figure 13).

Tableau 3.1 Efforts internes

Les efforts internes doivent ensuite être rentrés dans le tableau « 3.1 Efforts internes » ou dans la boîte de dialogue correspondante (Figure 14).

Propriétés de la section efficace

Les résultats de la section efficace sont disponibles en cliquant sur le bouton « Longueurs efficaces » (Figure 15).

données de base

Vérification de la section en C formée à froid dans RF-/STEEL Cold-Formed Sections

Les sections formées à froid peuvent être calculées selon [1] et [2] à l'aide de l'extension de module RF-/STEEL Cold-Formed Sections.

La barre et le cas de charge à calculer doivent tout d'abord être sélectionnés dans les Données de base. L'Annexe Nationale devant être définie est CEN (Figure 16).

Parameter des nationalen Anhangs

Les paramètres de l'Annexe Nationale peuvent être consultés et, le cas échéant, modifiés dans l'onglet « Section formée à froid (EN 1993-1-3) » de la fenêtre correspondante (Figure 17).

Détails, onglet Profilés formés à froid

La vérification des sections formées à froid peut être activée dans l'onglet « Sections formées à froid » des paramètres détaillés (Figure 18).

Détails, onglet Stabilité

Seule la vérification de la section doit être effectuée. La case « Effectuer l'analyse de stabilité » de l'onglet « Stabilité » des paramètres détaillés doit donc être décochée (Figure 19).

Figure 20 - Résultats

Après le calcul, les tableaux de sortie correspondants contiennent notamment les propriétés de la section efficace dues à l'effort normal N, au moment fléchissant M_y, au moment fléchissant M_z, aux efforts internes et à l'ensemble de la vérification (Figure 20).

Tableau 1.7 Largeurs fictives plates | EN 1993-1-3

Auteur

Mme von Bloh fournit une assistance technique à nos utilisateurs et est également responsable du développement du programme SHAPE-THIN et de la construction en acier et en aluminium.

Liens

Références

Eurocode 3: Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten – Teil 1-3: Allgemeine Regeln - Ergänzende Regeln für kaltgeformte Bauteile und Bleche. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010
Eurocode 3 : calcul des structures en acier - Partie 1-5 : Plattenförmige Bauteile. Beuth Verlag GmbH, Berlin, 2010.
Kuhlmann, U.: Stahlbau-Kalender 2009 - Stabilität, Membrantragwerke. Berlin: Ernst & Sohn, 2009

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ko 001875 | AISC 341-22 Vérification des barres de portiques résistants à la flexion dans RFEM 6

Les trois types de portiques résistants à la flexion (ordinaire, intermédiaire, spécial) sont disponibles dans le module complémentaire Vérification de l'acier de RFEM 6. Le résultat de l'analyse de sismicité selon l'AISC 341-22 est divisé en deux sections : les exigences pour les barres et les exigences pour les assemblages.

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Le module complémentaire Vérification de l'acier de RFEM 6 permet désormais d'effectuer une vérification de la sismicité selon l'AISC 341-16 et l'AISC 341-22. Cinq types de systèmes résistants aux forces sismiques (SFRS) sont actuellement disponibles.

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KB 001767 | AISC 341-16 Vérification des barres de portiques résistants à la flexion dans RFEM 6

Les trois types de portiques résistants à la flexion (ordinaire, intermédiaire, spécial) sont disponibles dans le module complémentaire Vérification de l'acier de RFEM 6. Le résultat de l'analyse sismique selon l'AISC 341-16 est divisé en deux sections : les exigences pour les barres et les exigences pour les assemblages.

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Fonctionnalités de produit

Fonctionnalité 002807 | Représentation 3D des résultats selon la FSM

La boîte de dialogue « Modifier la section » permet d'afficher les modes de flambement selon la méthode des bandes finies (FSM) comme graphique tridimensionnel.

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Vérification de l'acier | Vue d'ensemble de la vérification des systèmes de résistance aux forces sismiques

La vérification de cinq types de systèmes résistants aux forces sismiques (SFRS) comprend les portiques spéciaux résistants à la flexion (SMF), les portiques intermédiaires résistants à la flexion (IMF), les portiques ordinaires résistants à la flexion (OMF), les portiques à contreventement concentrique ordinaire (OCBF) et les portiques à contreventement concentrique spéciaux (SCBF )
Vérification de la ductilité des rapports largeur-épaisseur pour les âmes et les semelles
Calcul de la résistance et de la rigidité requises pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de l'espacement maximal pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de la résistance requise aux emplacements des articulations pour le contreventement de stabilité des poutres
Calcul de la résistance requise du poteau avec l'option permettant de négliger tous les moments fléchissants, le cisaillement et la torsion pour l'état limite de sur-résistance
Vérification des rapports d'élancement des poteaux et des contreventements

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Sismicité dans le module complémentaire Vérification de l'acier | résultats

Le résultat de l'analyse de sismicité est divisé en deux sections : les exigences pour les barres et les exigences pour les assemblages.

Les « exigences pour la sismicité » incluent la résistance requise en flexion et la résistance au cisaillement requise de l'assemblage poutre-poteau pour les portiques résistants à la flexion. Elles sont répertoriées dans l'onglet « Assemblage de portiques résistants à la flexion par barre ». Pour les portiques contreventés, la résistance en traction requise de l'assemblage et la résistance en compression requise de l'assemblage du contreventement sont répertoriées dans l'onglet « Assemblage de contreventement par barre ».

Le logiciel affiche les vérifications effectuées dans des tableaux. Les détails de vérification affichent clairement les formules et les références à la norme.

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Fonctionnalité 002733 | Analyse sismique selon l'AISC 341-16 pour les barres en acier

Dans la section Vérification du béton offre la possibilité d'effectuer une vérification de la sismicité selon l'AISC 341-16 pour les barres en acier.

Cinq types SFRS (systèmes résistant aux forces sismiques) sont disponibles pour ce faire.

Plus d'informations

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Foire aux Questions (FAQ)

Comment définir une articulation plastique dans RFEM 6 ?

Comment échanger des données entre RFEM 6/RSTAB 9 et IDEA StatiCa ?

Comment puis-je générer une charge surfacique sur des barres à l'aide de cellules dans RFEM 6 ou RSTAB 9 ?

Dans le cadre du module complémentaire Vérification de l'acier, j'ai défini les conditions aux limites de façon à ce que la semelle I de la poutre soit maintenue contre le déplacement horizontal. J'ai ensuite calculé les facteurs de charge critiques à l'aide du module complémentaire Stabilité de la structure, mais le support n'a pas été affecté par le facteur de charge critique. Pourquoi ?

Puis-je estimer les sections minimales à utiliser avant de concevoir mon modèle ?

Dans le module additionnel RF-/JOINTS Steel - Column Base, comment définir un tuyau comme tige d'ancrage, par exemple ?

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