AISC钢结构设计指南26 -抗爆结构设计[1] ，特别是示例2.1 -初步评估单层结构的抗爆性能是Ingenieure的理想选择， 。
理想化爆炸荷载压力时程
一个理想化的压力-时间图显示了爆炸后压力随着时间的变化。
图中直接列出了一些最重要的参数，其中包括：
- 峰值超压（Pr或Pso ）... 到达结构膜结构上气压的即时压力。
- 正相持续时间（td ）... 压力恢复为环境压力的时间。
- 正脉冲（I）... 在正向持续时间过程中施加的总压力-时间能量通过曲线下的面积来计算。
- 负相持续时间（td - ）... 进入正压阶段后的时间，当气压低于大气压时。
请注意，在理想压力-时间曲线图中显示了两条不同的曲线，分别是“爆炸荷载侧面”和“反射爆炸荷载”时的虚线和实线。 侧面爆炸荷载（也称为自由场爆炸荷载）在文献中通常使用下标“so”。 这表示爆炸荷载平行于面的位置，而不是垂直于面的位置。 基本上，荷载将扫掠整个曲面， 一个示例是平行于爆炸荷载的侧壁或不直接暴露在爆炸荷载下的后墙。
反射爆炸荷载由下标“r”表示，是指爆炸波到达一个倾斜的表面，而不是平行的。 反射压力P r可以用下面的公式计算。
Pr = Cr Pso
P表示侧压，Cr表示反射系数。 Cr是入射角和侧向压力的函数。 下图显示了如何将压力波的初始方向和垂直于面的反射波一起计算入射角。
一旦确定了入射角，就可以使用美国设施标准（UFC）3-340-02-抵抗偶然爆炸影响的结构[2]中的图2-193得出C r值，该值是基于峰值事件超压。
简化的爆炸荷载压力时间曲线
为了进行设计，上述理想化的表示简化为在正相下有立即上升和线性下降的三角形分布。 为了使峰值超压与理想值和动量（曲线下的面积）脱离理想状态，对理论持续时间te进行近似计算，te = 2（I/P）。
为了确定装药重量、投射距离（从结构到爆炸的距离）以及压力-时间图中定义的爆炸参数之间的关系，进行了大量的研究。 在例如Source [2]的技术手册中，爆炸参数是作为爆炸距离的函数的，经验爆炸参数曲线的形式显示。
对于简单的结构，为了简化计算，经常可以忽略负的振型，因为爆炸分析的影响很小。 但是，如果结构构件在反向荷载方向上变弱或基本持续时间相对于荷载作用持续时间变短，则反相阶段变得越来越重要。
本文中未考虑可能影响爆炸分析的其他变量，例如风荷载或动压力产生的拖曳力、相邻建筑物的遮蔽（折减）和反射（放大荷载），爆炸波进入结构洞口产生的内部荷载。
AISC设计指南26 -RFEM中的示例2.1
AISC设计指南26 -例2.1 [1]是在RFEM中按照上述假设进行爆炸荷载分析的理想参考示例。 本示例中的示例建筑为单层钢结构建筑，尺寸为50米（宽），70米（长），15米（高）。 在 RFEM 中，在短边方向上，支撑框架采用热轧 W 型钢截面建模，在长度方向，刚性框架也采用 W 型钢截面建模。 中间梁和pur条使用热轧C形截面建模。 建筑外立面采用了肋形金属板。
爆炸的工作重量为500 lbs，爆炸发生在与建筑物正面相距50米的位置上。 使用该信息，可以按照下面的公式计算比例距离Z。
前
使用刻度距离，可以直接从[2]中的图2-15确定下面表1中列出的反射和侧压正压力波参数。
| 爆炸荷载参数 | 来自图2-15 [2] | 计算值 |
|---|---|---|
| 反射峰值压力（+） | Pr = 79.5 psi | - |
| 侧向峰值压力（+） | Pso = 24.9 psi | - |
| 反射动量（+） | Ir = 31.0W 1/3 | Ir = 246 psi MS |
| 侧向脉冲（+） | 我SO = 12.1W三分之一 | Iso = 96.0 psi MS |
| 到达时间 | ta = 1.96W 1/3 | ta = 15.6 ms |
| 指数荷载作用持续时间（+） | td = 1.77W 1/3 | td = 14.0 ms |
| 速度线正面的影响 | U = 1.75 ft/ms | - |
因为正面直接面对初始爆炸，所以表1中的“反射”变量适用于该面。 简化的三角形近似法需要计算等效时长，以确保在正时长阶段内保持动量（曲线下的面积）。
te，r = 2Ir/Pr = 2（246 psi ms）/29.5 psi = 6.19 ms
前面的初始压力-时间显示现已完成。
侧壁和屋顶
为了简化计算，使用与建筑物正面的比例距离Z来确定建筑物侧壁和屋顶的爆炸变量。 因此，使用上面表1中的侧向值来定义这些建筑截面的压力-时间曲线。 可以根据爆炸的侧壁和屋顶距离来考虑压力波减少进行更详细的计算。
当量周期te是通过侧向变量计算得出。
te，so = 2Iso/Pso = 2（96.0 psi ms）/24.9 psi = 7.71 ms
后墙
可以调整后墙的比例距离Z，以适应额外的建筑长度。 现在距离为50米 + 70米。 因此，Z计算如下。
由[2]中的图2-15可以用来确定表2中列出的正压波参数为侧压力。
| 爆炸荷载参数 | 来自图2-15 [2] | 计算值 |
|---|---|---|
| 侧向峰值压力（+） | Pso = 4.60 psi | - |
| 侧向脉冲（+） | 我SO = 5.54W三分之一 | Iso = 44.0 psi MS |
| 到达时间 | ta = 8.32W 1/3 | ta = 66.0 ms |
| 指数荷载作用持续时间（+） | td = 3.11W 1/3 | td = 24.7 ms |
| 速度线正面的影响 | U = 1.26 ft/ms | - |
后墙的等效周期te可以通过上述相关变量计算。
te，so = 2Iso/Pso = 2（44.0 psi ms）/4.60 psi = 19.1 ms
因为后墙的高度与发生爆炸的地形高度相距15米，所以不会立即出现压力升高。 而是根据压力波的速度，后墙的高度和到达时间来计算达到峰值压力t 2所需的时间。
t2 = L1/U + ta = 15.0 ft/1.26 ft/ms + 66.0毫秒= 77.9毫秒
得出爆炸荷载tf结束时间的时间。
tf = t2 + te，so = 77.9 ms + 19.1 ms = 97.0 ms
如果将上述所有计算得出的后墙尺寸进行组合，那么这个建筑部分的压力-时间图就完整了。
爆炸荷载摘要
将前墙、侧墙/屋顶和后墙放在一起，可以显示总压力随时间的变化情况，并说明随着时间的推移，爆炸波如何影响结构的不同区域。
这些信息现在可以导入到RFEM中，并且可以添加到附加模块RF -DYNAM Pro -强迫振动中，用于确定时程曲线。
RFEM中的应用
现在已经定义了不同建筑区段的压力-时间曲线，然后将这些信息传递到附加模块RF-DYNAM Pro-Forced Vibrations in RFEM中。
在进行时程分析之前，使用附加模块 RF-DYNAM Pro-Natural Vibrations 来计算结构的自振周期、频率和振型。 关于该部分的分析，在本技术文章中不再详细介绍。
为了进行时程分析，在RFEM中施加了三个独立荷载工况形式的一般面荷载来模拟爆炸荷载在LC1 -前墙，LC2 -侧壁/屋面以及LC3 -后墙位置（后壁）。 这里的幅度1只是为了占位符而使用，因为该值稍后将取决于时程函数。
在附加模块RF -DYNAM Pro -强迫振动中定义时间表。
请注意，每一个时程曲线都反映了上面确定的信息，例如前墙、侧墙/屋顶和后墙的峰值压力和等效持续时间。
定义了时程曲线后，RFEM中的一般面荷载就直接链接到各自的曲线图上。
在运行分析之前还必须在附加模块中设置其他变量，例如线性隐式 Newmark 分析的求解器，时程分析持续时间的最大时间为 0.5 秒，以及使用的时间步为 0.001 秒。计算中。 此外，根据由固有频率分析计算得出的两种主振型振型的角频率，以及 2% 的 Lehr's 阻尼比，Rayleigh 阻尼系数 a 和 β 也可以在模块中设置。
所有与爆炸时程分析相关的信息都已经定义完了，就可以在附加模块 RFEM 和 RF-DYNAM Pro 中进行计算了。 RFEM中的计算分析软件例如时程监测器，可以对整个爆炸过程中的结构反应和安全性进行评估。 有关RFEM中AISC设计指南26 2.1 [1]中示例2.1的详细演示，请参阅之前录制的RFEM中的爆炸时程分析网络课堂。
