Este ejemplo compara las longitudes eficaces y el factor de carga crítica, que se pueden calcular en RFEM 6 utilizando el complemento Estabilidad de la estructura, con un cálculo manual. El sistema estructural es un pórtico rígido con dos pilares articulados adicionales. Este pilar está cargado por cargas puntuales verticales.
En este ejemplo de verificación, los valores de cálculo de la capacidad de los esfuerzos cortantes en vigas se calculan según EN 1998-1, 5.4.2.2 y 5.5.2.1, así como los valores de cálculo de la capacidad de los pilares en flexión según 5.2.3.3(2 ). El sistema consiste en una viga de hormigón armado de dos vanos con una longitud de vano de 5,50 m. La viga es parte de un sistema de pórtico. Los resultados obtenidos se comparan con los de [1].
Se calcula un pilar interior en el primer piso de un edificio de tres plantas. El pilar es monolítico conectado con las vigas superior e inferior. El método simplificado de cálculo frente al fuego A para pilares según EC2-1-2 se ha probado y los resultados se comparan con [1].
En el ejemplo de validación actual, investigamos el coeficiente de presión del viento (Cp) para las barras estructurales principales (Cp,ave) y las barras estructurales secundarias, como los sistemas de revestimiento o fachada (Cp,local) según NBC 2020 [ 1] y
Base de datos japonesa de túneles de viento
para un edificio de poca altura con una pendiente de 45 grados. La configuración recomendada para una cubierta plana tridimensional con aleros afilados se describirá en la siguiente parte.
En el ejemplo de validación actual, investigamos el valor de la presión del viento tanto para el cálculo estructural general (Cp,10) como para el cálculo estructural local, como el revestimiento o los sistemas de fachada (Cp,1) según el ejemplo de cubierta plana de EN 1991-1-4 [1] y
Base de datos japonesa de túneles de viento
. La configuración recomendada para una cubierta plana tridimensional con aleros afilados se describirá en la siguiente parte.
El modelo se basa en el ejemplo 4 de Refer [1] : Losa apoyada en un punto.
Se va a diseñar la losa plana de un edificio de oficinas con muros ligeros sensibles a las fisuras. Se investigarán los paneles interiores, de borde y de esquina. Los pilares y la losa plana están unidos monolíticamente. Los pilares de borde y esquina se colocan a ras con el borde de la losa. Los ejes de las columnas forman una rejilla cuadrada. Es un sistema rígido (edificio rigidizado con muros de cortante).
El edificio de oficinas tiene 5 plantas con una altura de piso de 3.000 m. Las condiciones ambientales a asumir se definen como "espacios interiores cerrados". Hay acciones predominantemente estáticas.
El objetivo de este ejemplo es determinar los momentos de la losa y la armadura necesaria sobre los pilares a plena carga.
Un pilar en forma de W de ASTM A992 14 × 132 es cargado con las fuerzas de compresión axiles dadas. El pilar está articulado en la parte superior e inferior en ambos ejes. Determine si el pilar es adecuado para soportar la carga mostrada en la figura 1 según LRFD y ASD.
Un pilar de hormigón armado está diseñado para ELU a temperatura normal según DIN EN 1992-1-1/NA/A1: 2015, basado en 1990-1-1/NA/A1: 2012-08. El cálculo emplea el método de la curvatura nominal; ver DIN EN 1992-1-1, Sección 5.8.8. El pilar direccionado se encuentra en el borde de una estructura de pórtico de 3 vanos, que consta de 4 pilares en voladizo y 3 cerchas individuales articulados a ellos. El pilar está sometido a la fuerza vertical de la cercha prefabricada, la nieve y el viento. Los resultados se comparan con la bibliografía.
Una estructura hecha de un perfil en I está incrustada en los apoyos de la horquilla. The axial rotation is restricted on both ends while warping is enabled. The structure is loaded by two transverse forces in the middle. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Consider an ASTM A992 W 18×50 beam forspan and uniform dead and live loads as shown in Figure 1. La barra está limitada a un canto nominal máximo de 18 pulgadas. The live load deflection is limited to L/360. The beam is simply supported and continuously braced. Verify the available flexural strength of the selected beam, based on LRFD and ASD.
En la figura 01 se muestra una viga ASTM A992 W 24×62 con cortante en los extremos de 48.000 y 145.000 kips de las cargas muertas y vivas, respectivamente. Verify the available shear strength of the selected beam, based on LRFD and ASD.
Un pilar se compone de una sección de hormigón (rectángulo 100/200) y una sección de acero (perfil I 200). It is subjected to pressure force. Determine the critical load and corresponding load factor. The theoretical solution is based on the buckling of a simple beam. In this case, two regions have to be taken into account due to different moments of inertia and material properties.
Una estructura hecha de un perfil en I está completamente fijada en el extremo izquierdo y empotrada en el apoyo deslizante en el extremo derecho. The structure consists of two segments. The self-weight is neglected in this example. Determine the maximum deflection of the structure, the bending moment on the fixed end, the rotation of segment 2, and the reaction force at point B by means of the geometrically linear analysis and the second-order analysis. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Un voladizo de pared delgada de un perfil QRO está completamente fijado en el extremo izquierdo y el alabeo está habilitado. The cantilever is subjected to torque. Small deformations are considered, and the self-weight is neglected. Determine the maximum rotation, primary moment, secondary moment, and warping moment. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Un voladizo está cargado por un momento en su extremo libre. Using the geometrically linear analysis and large deformation analysis, and neglecting the beam's self-weight, determine the maximum deflections at the free end. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Una barra con las condiciones de contorno dadas está cargada por el momento torsor y el esfuerzo axil. Neglecting its self-weight, determine the beam's maximum torsional deformation as well as its inner torsional moment, defined as the sum of a primary torsional moment and torsional moment caused by the normal force. Provide a comparison of those values while assuming or neglecting the influence of the normal force. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Cuatro pilares están fijos en la parte inferior y conectados por un bloque rígido en la parte superior. The block is loaded by pressure and modeled by an elastic material with a high modulus of elasticity. The outer columns are modeled by linear elastic material and the inner columns by a stress-strain diagram with decaying dependence. Assuming only the small deformation theory and neglecting the structure's self-weight, determine its maximum deflection.
Una viga está completamente fija (el alabeo está restringido) en el extremo izquierdo y está apoyada en un apoyo en horquilla (el alabeo está habilitado) en el extremo derecho. The beam is subjected to a torque, longitudinal force, and transverse force. Determine the behavior of the primary torsional moment, secondary torsional moment, and warping moment. The verification example is based on the example introduced by Gensichen and Lumpe.
Determine la flecha máxima de cuatro pilares fijos en la parte inferior y conectados por un bloque rígido en la parte superior. The block is loaded by pressure and modeled by an elastic material with a high modulus of elasticity. The outer columns are modeled as orthotropic elastic material, and the inner columns as orthotropic elastic-plastic material with the same elastic parameters as the outer columns and plasticity properties defined according to the Tsai-Wu plasticity theory.