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2023-08-31

VE0048 | 单轴受压受弯

描述

一个工字形结构,左端完全固定,右端嵌入滑动支座中。 该结构由两部分组成,该结构的名称分别按照下面的 sketch。 示例中忽略自重。 结构的最大挠度 uz,max ,固定端上的弯矩 My ,节段 2 的转角 φ2,y以及反力 RBz通过几何线性分析和二阶分析得出分析。 验算示例是基于 Gensichen 和 Lumpe 提出的示例(参见参考资料)。

材料 弹性模量 E 210000,000 MPa
横向应变 ν 0,300 <现在wiki>-
几何尺寸 结构 区段长度 1 L1 6,000 m
分段长度2 L2 1,200 m
截面 高度 [SCHOOL.] 400,000 mm
宽度 B 180,000 mm
腹板厚度 S 10,000 mm
翼缘厚度 t 14,000 mm
荷载 轴力 Fx 100,000 kN
横向力 Fz 0,500 kN

解析解

一阶分析(几何线性)

首先进行几何线性分析。 在这种情况下不考虑轴向力 Fx 。 该问题可以被解决,长度为 L1的悬臂梁只承受横向力 Fz 。 最大挠度 uz,max可以使用摩尔积分计算,结果表达式为:

固定端弯矩计算公式如下:

杆件 2 的转角 φ2,y根据几何条件计算如下:

考虑轴向力 Fx为零的影响时,滑动连接中的反力 RBz可以从下面的自由体图 sketch

二阶分析

由于轴向力 Fx的作用不可忽略,所以在二阶分析中加以考虑。 轴力Fx也被考虑在内,会产生另一个弯矩值。 该问题可以根据通过区段的自由体曲线图进行描述。 由平衡方程式得出未知的反力,然后得出弯矩公式。

求解可以采用Euler-Bernoulli微分方程。

在考虑边界条件的情况下,可以找到微分方程的解,并计算结构的最大挠度。

固定端弯矩计算公式如下:

杆件 2 的转角 φ2,y根据几何条件计算如下:

得出滑动连接中的反力 RBz

可见轴力Fx的影响非常显着。 在二阶分析的情况下,在给定荷载下的结构的总挠度比几何线性分析的情况大约大 18 %。 在考虑荷载作用力的比值 Fz = Fx/200 的情况下,对一阶分析和二阶分析进行比较。很明显,当荷载越大,这些分析之间的差异越显着。二阶分析解逼近水平渐近线。数值解给出水平渐近线 Fx,cr = 650.873 kN。

RFEM 和 RSTAB 设置

  • 在 RFEM 5.05 和 RSTAB 8.05 以及 RFEM 6.01、RSTAB 9.01 中建模
  • 单元数量为2(每杆一个单元)
  • 增量数目为 5
  • 使用各向同性线弹性材料模型
  • 该结构是使用杆件建模的
  • 忽略杆件的抗剪刚度

结果输出

解析解 RFEM 6 比值 RSTAB 9 比值
uz,max [mm] 0,743 0,743 1,000 0,743 1,000
My (0) [kNm] 3,000 3,000 1,000 3,000 1,000
φ2,y [mrad] 0,619 0,619 1,000 0,619 1,000
RBz [kN] 0,000 0,000 <现在wiki>- 0,000 <现在wiki>-
解析解 RFEM 5 比值 RSTAB 8 比值
uz,max [mm] 0,743 0,743 1,000 0,743 1,000
My (0) [kNm] 3,000 3,000 1,000 3,000 1,000
φ2,y [mrad] 0,619 0,619 1,000 0,619 1,000
RBz [kN] 0,000 0,000 <现在wiki>- 0,000 <现在wiki>-
解析解 RFEM 6 比值 RSTAB 9 比值
uz,max [mm] 0,878 0,878 1,000 0,878 1,000
My (0) [kNm] 3,527 3,527 1,000 3,527 1,000
φ2,y [mrad] 0,732 0,732 1,000 0,732 1,000
RBz [kN] -0.073 -0.073 1,000 -0.073 1,000
解析解 RFEM 5 比值 RSTAB 8 比值
uz,max [mm] 0,878 0,878 1,000 0,878 1,000
My (0) [kNm] 3,527 3,527 1,000 3,527 1,000
φ2,y [mrad] 0,732 0,732 1,000 0,732 1,000
RBz [kN] -0.073 -0.073 1,000 -0.073 1,000

参考
  1. LUMPE, G. 和 GENSITEN, V. 线性和非线性杆件分析评估理论和软件: 示例、失效原因、详细理论。 欧内斯特。