En este ejemplo, el cortante en la interfaz entre el hormigón colado en diferentes momentos y la armadura correspondiente se determina según DIN EN 1992-1-1. Los resultados obtenidos con RFEM 6 se compararán con el cálculo manual a continuación.
En este ejemplo de verificación, los valores de cálculo de la capacidad de los esfuerzos cortantes en vigas se calculan según EN 1998-1, 5.4.2.2 y 5.5.2.1, así como los valores de cálculo de la capacidad de los pilares en flexión según 5.2.3.3(2 ). El sistema consiste en una viga de hormigón armado de dos vanos con una longitud de vano de 5,50 m. La viga es parte de un sistema de pórtico. Los resultados obtenidos se comparan con los de [1].
Se calcula un pilar interior en el primer piso de un edificio de tres plantas. El pilar es monolítico conectado con las vigas superior e inferior. El método simplificado de cálculo frente al fuego A para pilares según EC2-1-2 se ha probado y los resultados se comparan con [1].
El Instituto de Arquitectura de Japón (AIJ) ha presentado una serie de escenarios de referencia bien conocidos de la simulación de viento. El siguiente artículo gira en torno al "Caso E - un complejo de edificios en una zona urbana real con una densa concentración de edificios de poca altura en la ciudad de Niigata". A continuación, se simula el escenario descrito en RWIND2 y se comparan los resultados con los resultados simulados y experimentales del AIJ.
El Instituto de Arquitectura de Japón (AIJ) ha eine Reihe an bekannten Benchmark-Szenarien für Windsimulation vorgestellt. Der Nachfolgende Beitrag dreht sich dabei um den "Caso A - Edificio de gran altura con una forma 2: 1: 1". Im Folgenden wird das beschriebene Szenario in RWIND2 nachgebildet und die Ergebnisse mit den simulierten und der experimentantellen Resultate des AIJ verglichen.
El Instituto de Arquitectura de Japón (AIJ) ha presentado una serie de escenarios de referencia bien conocidos de la simulación de viento. El siguiente artículo trata del "Caso D - Edificio de gran altura entre manzanas". A continuación, se simula el escenario descrito en RWIND2 y se comparan los resultados con los resultados simulados y experimentales del AIJ.
Los asentamientos de una cimentación cuadrada rígida sobre una arcilla lacustre Refer [1] se calculan con RFEM. Se modela una cuarta parte de la cimentación. La cimentación tiene un ancho de 75,0 m en ambos lados. Las etapas de construcción se utilizan para generar los resultados.
Un pilar de hormigón armado está diseñado para ELU a temperatura normal según DIN EN 1992-1-1/NA/A1: 2015, basado en 1990-1-1/NA/A1: 2012-08. El cálculo emplea el método de la curvatura nominal; ver DIN EN 1992-1-1, Sección 5.8.8. El pilar direccionado se encuentra en el borde de una estructura de pórtico de 3 vanos, que consta de 4 pilares en voladizo y 3 cerchas individuales articulados a ellos. El pilar está sometido a la fuerza vertical de la cercha prefabricada, la nieve y el viento. Los resultados se comparan con la bibliografía.
El ejemplo de verificación describe las cargas de presión en los muros de los edificios en una disposición en tándem ubicada a nivel del suelo. The buildings are simplified to rectangular objects and scaled down while maintaining the elevation ratios. The pressure distribution on the walls of the model of a medium-high building was conducted by an experiment. The chosen results (pressure coefficient Cp) are compared with the measured values.
El ejemplo de verificación describe el flujo estacionario alrededor de un edificio de gran altura entre bloques de apartamentos (modelo a escala). The example is given by the Architectural Institute of Japan (AIJ). The chosen results (velocity magnitude) are compared with the measured values.
El ejemplo de verificación describe el flujo en estado estacionario alrededor de un edificio aislado (modelo a escala).El Architectural Institute of Japan (AIJ) proporciona el ejemplo. The chosen results (velocity magnitude) are compared with the measured values.
Una membrana se estira por medio de un pretensado isótropo entre dos radios de dos cilindros concéntricos que no se encuentran en un plano paralelo al eje vertical. Find the final minimum shape of the membrane - the helicoid - and determine the surface area of the resulting membrane. The add-on module RF-FORM-FINDING is used for this purpose. Elastic deformations are neglected both in RF-FORM-FINDING and in the analytical solution; self-weight is also neglected in this example.
Se modela una estructura de cubierta de lámina bajo carga de presión donde los bordes rectos están libres, mientras que en los bordes curvos las traslaciones y y z están restringidas. Neglecting self‑weight, compute the maximum (absolute) vertical deflection, and compare the results with COMSOL Multiphysics 4.3.
Considere un tubo de andamio rígido, fijado en la parte inferior utilizando el apoyo en nudo de andamio y cargado tanto por un momento como por una fuerza. Calculate the maximum deflection with consideration of initial slippage.
Cuatro pilares están fijos en la parte inferior y conectados por un bloque rígido en la parte superior. The block is loaded by pressure and modeled by an elastic material with a high modulus of elasticity. The outer columns are modeled by linear elastic material and the inner columns by a stress-strain diagram with decaying dependence. Assuming only the small deformation theory and neglecting the structure's self-weight, determine its maximum deflection.
A cantilever beam with an I-beam cross-section of length L is defined. The beam has five mass points with masses m acting in the X-direction. Se omite el peso propio. The frequencies, mode shapes, and equivalent loads of this 5-DOF system are analytically calculated and compared with the results from RSTAB and RFEM.
Determine analíticamente la constante de torsión para la sección del tubo (área anular) y compare los resultados con la solución numérica en RFEM 5 y RSTAB 8 para varios espesores de pared.
Demuestre que el acoplamiento de diferentes elementos dimensionales no afecta a los resultados. A cantilever with a rectangular cross-section is fixed at one end and loaded at the other by concentrated forces. Neglecting its self-weight and assuming only small deformations, determine the cantilever's maximum deflections.