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- Général
- Analyse contrainte-déformation pour RFEM 6
- Analyse contrainte-déformation pour RSTAB 9
Le module complémentaire Analyse contrainte-déformation permet de définir un cycle de contrainte limite en fonction du composant et de le considérer pour la vérification.
Dans la configuration pour l'ELU de la vérification des assemblages acier, vous avez la possibilité de modifier la déformation plastique ultime des soudures.
- La vérification de cinq types de systèmes résistants aux forces sismiques (SFRS) comprend les portiques spéciaux résistants à la flexion (SMF), les portiques intermédiaires résistants à la flexion (IMF), les portiques ordinaires résistants à la flexion (OMF), les portiques à contreventement concentrique ordinaire (OCBF) et les portiques à contreventement concentrique spéciaux (SCBF )
- Vérification de la ductilité des rapports largeur-épaisseur pour les âmes et les semelles
- Calcul de la résistance et de la rigidité requises pour le contreventement de stabilité des poutres
- Calcul de l'espacement maximal pour le contreventement de stabilité des poutres
- Calcul de la résistance requise aux emplacements des articulations pour le contreventement de stabilité des poutres
- Calcul de la résistance requise du poteau avec l'option permettant de négliger tous les moments fléchissants, le cisaillement et la torsion pour l'état limite de sur-résistance
- Vérification des rapports d'élancement des poteaux et des contreventements
Le module complémentaire Vérification du béton vous permet d'effectuer la vérification à la fatigue des barres et des surfaces selon le chapitre 6.8 de l'EN 1992-1-1.
Pour la vérification à la fatigue, deux méthodes de calcul peuvent être sélectionnées dans les configurations de calcul :
- Méthode de calcul 1 : Calcul simplifié selon 6.8.6 et 6.8.7(2) : Le calcul simplifié est appliqué pour les combinaisons d'actions fréquentes selon l'EN 1992-1-1, 6.8.6(2) et l'EN 1990, Éq.(6.15b) avec les charges de trafic appropriées à l'état limite de service. L'étendue de contrainte maximale selon 6.8.6 est vérifiée pour l'acier de béton armé. La contrainte de compression du béton est déterminée à l'aide des contraintes supérieures et inférieures admissibles selon 6.8.7(2).
- Méthode de calcul 2 : Calcul de la contrainte équivalente vis à vis de l'endommagement selon 6.8.5 et 6.8.7(1) (vérification à la fatigue simplifiée) : La vérification à l'aide des étendues de contrainte équivalentes vis-à-vis de l'endommagement est effectuée pour la combinaison de fatigue selon l'EN 1992-1-1, 6.8.3, Éq. (6,69) avec l'action cyclique Qfat spécifiquement définie.
Dans le module complémentaire Vérification du béton, vous pouvez effectuer des analyses sismiques pour les barres en béton armé selon l'EC 8. Celui-ci inclut les fonctionnalités suivantes :
- Configurations pour l'analyse sismique
- Différenciation entre les classes de ductilité DCL, DCM, DCH
- Possibilité de transférer le coefficient de comportement de l'analyse dynamique
- Vérification de la valeur limite du coefficient de comportement
- Vérifications de la capacité des « Poteau fort - poutre faible »
- Règles pour la vérification de la ductilité en courbure
- Règles pour la ductilité locale.
Le module complémentaire Assemblages acier permet de classer les rigidités des assemblages.
Outre la rigidité initiale, le tableau affiche également les valeurs limites pour les assemblages articulés et rigides pour les efforts internes sélectionnés N, My et/ou Mz. La classification résultante est alors affichée dans le tableau comme « rigide », « semi-rigide » et « articulée ».
Accéder à la vidéo explicative- Considération du comportement non linéaire des composants à l'aide des articulations plastiques standardisées pour l'acier (FEMA 356, EN 1998-3) et du comportement non linéaire des matériaux (maçonnerie, acier - bilinéaire, courbes de travail définies par l'utilisateur)
- Importation directe de masses à partir de cas de charge ou de combinaisons de charge pour l'application de charges verticales constantes
- Spécifications définies par l'utilisateur pour la considération des charges horizontales (standardisées sur un mode propre ou uniformément réparties sur la hauteur des masses)
- Détermination de la courbe de capacité avec un critère limite de calcul (un effondrement ou une déformation limite)
- Transformation de la courbe de capacité en spectre de capacité (format ADRS, système oscillant à un degré de liberté)
- Bilinéarisation du spectre de capacité selon l'EN 1998-1:2010 + A1:2013
- Transformation du spectre de réponse appliqué en spectre de demande (format ADRS)
- Détermination du déplacement cible selon l'EC 8 (méthode N2 selon Fijar 2000)
- Comparaison graphique du spectre de capacité et du spectre de demande
- Évaluation graphique des critères d'acceptation des articulations plastiques prédéfinies
- Affichage de résultat des valeurs utilisées dans le calcul itératif du déplacement cible
- Accès à tous les résultats du calcul de structure dans les différents incréments de charge
Lors du calcul, la charge horizontale sélectionnée est augmentée par incréments de charge. Une analyse statique non linéaire est effectuée pour chaque pas de charge jusqu'à ce que la condition limite spécifiée soit atteinte.
Les résultats de l'analyse pushover sont nombreux. D'une part, la structure est analysée pour son comportement en déformation. Ceci peut être représenté par une ligne force-déformation du système (une courbe de capacité). D'autre part, l'effet du spectre de réponse peut être affiché dans l'affichage ADRS (Acceleration-Displacement Response Spectrum). Le déplacement cible est déterminé automatiquement dans le programme sur la base de ces deux résultats. Le processus peut être évalué graphiquement et dans des tableaux.
Les différents critères d'acceptation peuvent ensuite être évalués graphiquement (pour le pas de charge suivant du déplacement cible, mais également pour tous les autres pas de charge). Les résultats de l'analyse statique sont également disponibles pour les différents pas de charge.
Avec RWIND 2 Pro, vous pouvez facilement appliquer une perméabilité à une surface. Vous avez seulement besoin de définir :
- le coefficient de Darcy D,
- le coefficient d'inertie I et
- la longueur du milieu poreux dans la direction du flux L,
pour définir une condition aux limites de pression entre l'avant et l'arrière d'une zone poreuse. Grâce à ce paramètre, vous obtiendrez un flux à travers cette zone avec un affichage des résultats en deux parties des deux côtés de la zone.
Ce n'est pas tout. De plus, la génération du modèle simplifié reconnaît les zones perméables et prend en compte les ouvertures correspondantes dans l'enveloppe du modèle. Vous pourriez vous passer d'une modélisation géométrique élaborée de l'élément poreux ? C'est compréhensible, et dans ce cas nous avons de bonnes nouvelles ! La définition pure des paramètres de perméabilité permet d'éviter précisément ce processus désagréable. Utilisez cette fonctionnalité pour simuler des bâches d'échafaudage perméables, des rideaux anti-poussière, des structures à maillages, et plus encore.
En savoir plusY a-t-il une torsion dans votre modèle ? Dans ce cas, vous pouvez décider de la manière dont la vérification doit être effectuée. Vous disposez des options suivantes :
- Permettre des vérifications supplémentaires si la contrainte de cisaillement due à la torsion ne dépasse pas la valeur limite
- Vérification selon le Manuel de construction bois, 4.6
- Ignorer la torsion