Avaliação de resultados
A deformação a partir do cálculo não linear, tendo em consideração o efeito de fluência, prova ser significativamente superior à deformação a partir do cálculo elástico linear puro sem efeito de fluência. Conforme descrito no capítulo 9.2.5 , a deformação calculada desce abaixo do valor limite recomendado de ℓ / 250.
As deformações no estado II são consideravelmente afetadas por três fatores:
Espessura do piso
Em nosso exemplo, a espessura do piso foi determinada por uma limitação da esbelteza de flexão de acordo com a DIN 1045-1, 11.3.2, de modo que pudemos descrever o processo de cálculo. De acordo com a EN 1992-1-1, o resultado é uma espessura do piso de h ≥ 18 cm calculada com as mesmas condições de fronteira. Ao aumentar a espessura para 18 cm, podemos reduzir significativamente as deformações.
Fluência
O coeficiente de fluência assumido parece ser relativamente alto para φ ∞ = 2,95 mas satisfaz os requisitos de acordo com EN 1992-1-1 para as condições ambientais assumidas e a geometria da secção.
Por meio do coeficiente ψ (ψ 2,1 = 0,6) utilizado para calcular a combinação de ação quase permanente, seria possível efetuar uma certa redução a partir da carga produtora de fluência para a carga atuante.
Resistência à tração do betão
A distribuição das rigidezes representada na figura abaixo mostra-nos que uma grande área no vão 1 é fendilhada no estado limite de utilização.
Cálculo alternativo com resistência à tração aumentada do betão
Para o cálculo, a resistência à tração do betão foi assumida com o valor f ctm (resistência à tracção axial) de acordo com a EN 1992-1-1. Parâmetros como o gradiente de tensões tem grande influência na resistência à tração efetiva do concreto: Um grande gradiente de tensão aumenta a resistência à tração porque as tensões altas correspondentes atuam apenas em poucas fibras. Pode encontrar mais informação sobre os diferentes factores de influência que afectam a resistência à tracção, [13] .
Para o nosso exemplo, a resistência à tração é calculada mais uma vez de acordo [13] , capítulo 2.1.1:
- f ctm = 0,45 ⋅ 0,818 ⋅ 1 ⋅ 25 2/3 = 3,14 N / mm 2
com
f cm = 20 + 5 = 25 N / mm 2 | O valor médio é considerado pelo soma 5 N / mm 2 . |
C V = 0,85 - 0,2 ⋅ 0,16 = 0,818 ≥ 0,65 | Os danos anteriores da componente estrutural são tidos em consideração |
CH = (2,6 + 24 ⋅ 0,16) / (1,0 + 40 ⋅ 0,16) = 0,87 | Influência da espessura do componente estrutural |
C η = 1 | Influência da excentricidade |
Para considerar a influência de uma resistência à tração aumentada, o modelo é calculado em um segundo caso de dimensionamento utilizando o fator de ajuste 3.14 / 2.2 = 1.42 (ver Figura 9.30 ).
O cálculo mostra uma forte redução das zonas fendilhadas, o que leva também a uma redução da deformação para u l = 14,6 mm. Este valor encontra-se claramente abaixo do valor de referência de ℓ / 250 = 5.000 / 250 = 20 mm.
A figura seguinte ilustra a relação entre a deformação e a redução da rigidez. No intervalo 1, o início da formação de fendas é perceptível; apenas na área de apoio a secção passa localmente para o estado fendilhado.
Torna-se evidente quão sensível o cálculo não linear reage aos parâmetros alterados. A diferença é especialmente significativa para componentes estruturais com grandes alterações de rigidez entre o estado fendilhado e não fendilhado.
Literatura