Evaluación de resultados
La deformación del cálculo no lineal teniendo en cuenta el efecto de fluencia es significativamente mayor que la deformación del cálculo elástico lineal puro sin efecto de deformación progresiva. La deformación calculada cae por debajo del valor límite recomendado de ℓ / 250, como se describe en el Capítulo 9.2.5 .
Las deformaciones en el estado II se ven considerablemente afectadas por tres factores:
En nuestro ejemplo, el grosor del piso se determinó por una limitación de la esbeltez de flexión según DIN 1045-1, 11.3.2, por lo que pudimos describir el proceso de cálculo. Según EN 1992-1-1, el resultado es un espesor de suelo de h ≥ 18 cm calculado con las mismas condiciones de contorno. Al aumentar el espesor a 18 cm podemos reducir significativamente las deformaciones.
El coeficiente de fluencia supuesto parece ser relativamente alto en φ ∞ = 2,95 pero cumple los requisitos según EN 1992-1-1 para las condiciones ambientales supuestas y la geometría de la sección.
Por medio del factor ψ (ψ 2,1 0.6 = 0,6) utilizado para calcular la combinación de acciones cuasi-permanentes, sería posible efectuar una determinada reducción de la carga de fluencia a la carga de actuación.
La distribución de la rigidez representada en la figura siguiente nos muestra que un área grande en el tramo 1 está fisurada en el estado límite de servicio.
Para el cálculo, se supuso la resistencia a la tracción del hormigón con el valor f ctm (resistencia a tracción axial) según EN 1992-1-1. Los parámetros tales como el gradiente de tensiones tienen una gran influencia en la resistencia a la tracción efectiva del hormigón: Un gran gradiente de tensión aumenta la resistencia a tracción porque las tensiones elevadas correspondientes actúan solo en unas pocas fibras. Puede encontrar más información sobre los distintos factores de influencia que afectan la resistencia a tracción, entre otros, en [13] .
Para nuestro ejemplo, la resistencia a tracción se calcula una vez más según [13] , Capítulo 2.1.1:
- f ctm = 0,45 ⋅ 0,818 ⋅ 1 ⋅ 25 2/3 = 3,14 N / mm 2
con
f cm = 20 + 5 = 25 N / mm 2 | El valor medio se tiene en cuenta por el sumando 5 N / mm 2 . |
C V = 0,85 - 0,2 ⋅ 0,16 = 0,818 ≥ 0,65 | Se tiene en cuenta el daño anterior del componente estructural |
C h = (2.6 + 24 ⋅ 0,16) / (1,0 + 40 ⋅ 0,16) = 0,87 | Influencia del espesor de los componentes estructurales |
C η = 1 | Influencia de la excentricidad |
Para considerar la influencia de una mayor resistencia a la tracción, se calcula el modelo en un segundo caso de cálculo utilizando el factor de ajuste 3.14 / 2.2 = 1.42 (véase la figura 9.30 ).
El cálculo muestra una fuerte reducción de las zonas rajadas que también conduce a una reducción de la deformación a u l = 14,6 mm. Este valor se encuentra claramente por debajo del valor de referencia ℓ / 250 = 5,000 / 250 = 20 mm.
La siguiente figura ilustra la relación entre la deformación y la reducción de la rigidez. En el tramo 1, se puede discernir el inicio de la formación de grietas; solo en el área de apoyo la sección pasa localmente al estado craqueado.
Se vuelve evidente cuán sensible es el cálculo no lineal al cambio de parámetros. La diferencia es especialmente significativa para componentes estructurales con grandes cambios de rigidez entre el estado fisurado y no fisurado.