Valutazione dei risultati
La deformazione dal calcolo non lineare con considerazione dell'effetto di scorrimento risulta essere significativamente maggiore della deformazione dal calcolo elastico lineare puro senza effetto di scorrimento. Come descritto nel capitolo 9.2.5 , lo spostamento calcolato si riduce al di sotto del valore limite raccomandato di ℓ / 250.
Gli spostamenti generalizzati nello stato II sono influenzati in modo considerevole da tre fattori:
Nel nostro esempio, lo spessore del pavimento è stato determinato con una limitazione della snellezza di flessione secondo DIN 1045-1, 11.3.2, in modo da poter descrivere il processo di calcolo. Secondo EN 1992-1-1, il risultato è uno spessore del pavimento di h ≥ 18 cm calcolato con le stesse condizioni al contorno. Aumentando lo spessore a 18 cm, possiamo ridurre significativamente gli spostamenti generalizzati.
Il coefficiente di viscosità presunta sembra essere relativamente alto a φ ∞ = 2,95 ma soddisfa i requisiti secondo EN 1992-1-1 per le condizioni ambientali presunte e la geometria della sezione trasversale.
Per mezzo del coefficiente ψ (ψ 2,1 = 0,6) utilizzato per calcolare la combinazione di azione quasi permanente, sarebbe possibile effettuare una certa riduzione dal carico producente creep al carico agente.
La distribuzione delle rigide rappresentate nella figura seguente ci mostra che una vasta area della luce 1 è incrinata nello stato limite di esercizio.
Per il calcolo, si è assunto il carico di rottura del calcestruzzo con il valore f ctm (carico di rottura assiale) secondo EN 1992-1-1. Parametri come il gradiente di sforzi hanno una grande influenza sulla resistenza alla trazione effettiva del calcestruzzo: Un ampio gradiente di sollecitazione aumenta la resistenza a trazione poiché le sollecitazioni elevate corrispondenti agiscono solo su poche fibre. Ulteriori informazioni sui diversi fattori di influenza che influiscono sulla resistenza alla trazione, tra l'altro, in [13] .
Per il nostro esempio, la resistenza alla trazione sarà calcolata di nuovo secondo [13] , capitolo 2.1.1:
- f ctm = 0,45 ⋅ 0,818 ⋅ 1 ⋅ 25 2/3 = 3,14 N / mm 2
con
f cm = 20 + 5 = 25 N / mm 2 | Il valore medio sarà considerato dall'agente di offerta 5 N / mm 2 . |
C V = 0,85 - 0,2 ⋅ 0,16 = 0,818 ≥ 0,65 | Il danno pregresso del componente strutturale è considerato |
C h = (2.6 + 24 ⋅ 0.16) / (1.0 + 40 ⋅ 0.16) = 0.87 | Influenza dello spessore del componente strutturale |
C η = 1 | Influenza dell'eccentricità |
Per considerare l'influenza di una maggiore resistenza alla trazione, il modello sarà calcolato in un secondo caso di progetto utilizzando il fattore di aggiustamento 3.14 / 2.2 = 1.42 (vedere Figura 9.30 ).
Il calcolo mostra una forte riduzione delle zone fessurate che porta anche ad una riduzione della deformazione di u l = 14,6 mm. Questo valore si trova chiaramente al di sotto del valore di riferimento di ℓ / 250 = 5000/250 = 20 mm.
La seguente figura illustra la relazione tra la deformazione e la riduzione della rigidezza. Nell'intervallo 1, l'inizio della formazione di incrinature è visibile; solo nell'area di vincolo esterno la sezione trasversale passa localmente nello stato rotto.
Diventa evidente la sensibilità con cui il calcolo non lineare reagisce ai parametri modificati. La differenza è particolarmente significativa per i componenti strutturali con grandi variazioni di rigidezza tra stato crackato e non incrinato.