EN 1992-1-1, 5.7
O primeiro caso de dimensionamento realiza a análise de acordo com o conceito holístico da norma europeia EC 2.
A entrada básica é exibida nas figuras seguintes.
As [Configurações] para o cálculo não linear devem ser definidas como apresentado nas seguintes figuras.
Selecionamos o método com os valores médios da resistência do material e do coeficiente de segurança parcial global. Liberações de plástico (curvaturas plásticas) são excluídas.
Para obter resultados comparáveis ao cálculo [14] , temos de modificar o modelo de reforço de tensão de acordo com Quast: Como o cálculo da tensão de compressão permitida f cR é baseado em um quantil baixo, f ctk, 0,05 é também utilizado para a determinação da tensão de tração de concreto permitida.
Como a nossa estrutura é um sistema estaticamente determinado, podemos manter o coeficiente de amortecimento definido para 1,0 .
Para o cálculo não-linear de modelos propensos a riscos de instabilidade, os limites de ruptura ε 1 e ε 2 são importantes: Se um cálculo de acordo com a análise estática linear converge continuamente, é possível que os elementos de compressão possam ver um "ponto de inversão" onde os desvios ε aumentam novamente. Este efeito ocorre quando o sistema já não consegue compensar ou absorver o aumento das forças internas através da diminuição da rigidez, causada pelo aumento da deformação de acordo com a análise de segunda ordem. Mantemos ε 1 = ε 2 = 0,001 inalterado no nosso exemplo.
Para representar a distribuição da rigidez com precisão suficiente, limitamos o comprimento do alvo da malha FE para 0,20 m.
Em [14] , uma armadura necessária de A s, tot = 66.10 cm 2 é determinada utilizando o método de dimensionamento semelhante de acordo com DIN 1045-1, 8.5. De forma a comparar estes resultados com o cálculo do RF-CONCRETE Members de acordo com EN 1992-1-1, 5.7, ainda temos de especificar outras configurações.
O dimensionamento é efetuado com uma armadura prevista que se encontra realmente disponível. Assim, algumas especificações para diâmetro, cobertura de betão e quantidade de armadura são ainda necessárias na janela 1.6 Reforço . Na guia Reforço longitudinal , definimos o diâmetro como 25 mm .
A cobertura de betão é selecionada como c nom = 27,5 mm de forma a obter uma distância central de 40 mm.
De forma a realizar o dimensionamento com a armadura especificada [14] , é definida uma armadura mínima de A s, topo = A s, fundo = 32 cm 2
Agora a entrada está completa e podemos iniciar o [Cálculo].
A interpretação dos resultados é explicada no exemplo anterior ( capítulo 9.2 ).
Com o coeficiente de segurança γ = 1,995, o sistema dispõe obviamente de reservas suficientes. No entanto, queremos demonstrar que um pequeno aumento de carga levará à instabilidade do sistema. Na janela 1.1 Dados gerais , selecionamos CO 14 para o dimensionamento de forma que a carga seja aumentada em 10%. De acordo com a teoria de segunda ordem fisicamente linear, não existe problema de estabilidade para esta combinação de carga.
Agora, o [Cálculo] não linear é parado através da exibição de uma mensagem informando que não é possível dimensionar uma resistência suficiente do sistema com a armadura selecionada.
A análise do modelo de acordo com a EN 1992-1-1, 5.8.6, descrita no capítulo seguinte, mostra que a coluna falha antes de ser atingida a resistência da secção.