EN 1992-1-1, 5.7
El primer caso de cálculo realiza el análisis según el concepto holístico de la norma europea EC 2.
La entrada básica se muestra en las siguientes figuras.
[Configuración] para el cálculo no lineal se debe definir como se muestra en las siguientes figuras.
Seleccionamos el método con los valores medios de la resistencia del material y el coeficiente de seguridad parcial global. Se excluyen las liberaciones de plástico (curvaturas plásticas).
Para lograr resultados comparables al cálculo en [14] , tenemos que modificar el modelo de Tension Stiffening según Quast: Como el cálculo de la tensión de compresión admisible f cR se basa en un cuantil bajo, f ctk, 0,05 también se usa para la determinación de la tensión de tracción admisible del hormigón.
Como nuestra estructura es un sistema estáticamente determinado, podemos mantener el coeficiente de amortiguación en 1.0 .
Para el cálculo no lineal de modelos propensos a riesgos de inestabilidad, los límites de separación ε1 y ε2 son importantes: Si un cálculo conforme al análisis estático lineal converge de forma constante, es posible que los elementos de compresión vean un "punto de inversión" donde las desviaciones ε aumentan de nuevo. Este efecto se produce cuando el sistema ya no puede compensar o absorber el aumento de esfuerzos internos a través de la rigidez decreciente causada por el aumento de la deformación según el análisis de segundo orden. Mantenemos ε 1 = ε 2 = 0.001 sin cambios en nuestro ejemplo.
Para representar la distribución de las rigideces con suficiente precisión, limitamos la longitud objetivo de la malla FE a 0,20 m.
En [14] , se determina una armadura requerida de A s, tot = 66,10 cm 2 usando el método de cálculo similar según DIN 1045-1, 8.5. Para comparar estos resultados con el cálculo de RF-CONCRETE Members según EN 1992-1-1, 5.7, todavía tenemos que especificar otras configuraciones.
El diseño se realiza con la armadura proporcionada que está realmente disponible. Por lo tanto, todavía se requieren algunas especificaciones para el diámetro, la cobertura del hormigón y la cantidad de la armadura en la ventana 1.6 Armadura . La pestaña Refuerzo longitudinal define el diámetro como 25 mm .
La cubierta de hormigón se selecciona como c nom = 27,5 mm para obtener una distancia al centro de 40 mm.
Para realizar el cálculo con la armadura especificada de [14] , se define una armadura mínima de A s, arriba = A s, abajo = 32 cm2.
Ahora la entrada está completa y podemos iniciar [Cálculo].
La interpretación de los resultados se explica en el ejemplo anterior ( capítulo 9.2 ).
Con el coeficiente de seguridad γ = 1,995, el sistema obviamente tiene suficientes reservas. Sin embargo, queremos demostrar que un pequeño aumento de carga conducirá a la inestabilidad del sistema. En la tabla 1.1 Datos generales , seleccionamos CO 14 para el cálculo de forma que la carga aumente en un 10%. De acuerdo con la teoría de segundo orden físicamente lineal, no existe un problema de estabilidad para esta combinación de carga.
Ahora, el [Cálculo] no lineal se detiene al mostrar un mensaje que nos dice que no es posible diseñar una resistencia suficiente del sistema con la armadura seleccionada.
El análisis del modelo según EN 1992-1-1, 5.8.6, que se describe en el siguiente capítulo, muestra que la columna falla antes de que se alcance la resistencia de la sección.