EN 1992-1-1, 5.7
Il primo caso di progetto esegue l'analisi secondo il concetto olistico della norma europea EC 2.
Dati inseriti nelle aste RF-CONCRETE
L'immissione di base è mostrata nelle figure seguenti.
[Impostazioni] per il calcolo non lineare deve essere definito come mostrato nelle figure seguenti.
Selezioniamo il metodo con i valori medi della resistenza del materiale e del coefficiente di sicurezza parziale globale. Derivazioni plastiche (curvature plastiche) escluse.
Per ottenere risultati paragonabili al calcolo in [14] , dobbiamo modificare il modello di irrigidimento della trazione secondo Quast: Poiché il calcolo dello sforzo di compressione ammissibile f cR si basa su un quantile basso, fctk, 0.05 viene utilizzato anche per la determinazione della sollecitazione di trazione del calcestruzzo ammissibile.
Poiché la nostra struttura è un sistema determinato staticamente, è possibile mantenere il fattore di smorzamento impostato su 1.0 .
Per il calcolo non lineare di modelli soggetti a rischi di instabilità, i limiti di interruzione ε 1 e ε 2 sono importanti: Se un calcolo secondo l'analisi statica lineare converge stabilmente, è possibile che gli elementi di compressione possano vedere un "punto di inversione" dove le deviazioni ε aumentano di nuovo. Questo effetto si verifica quando il sistema non può più compensare o assorbire l'aumento delle forze interne attraverso le rigidezze decrescenti, causate dall'aumento della deformazione secondo l'analisi del secondo ordine. Manteniamo ε 1 = ε 2 = 0.001 invariato nel nostro esempio.
Per rappresentare la distribuzione di rigidezze con una precisione sufficiente, si limita la lunghezza del target della mesh EF a 0,20 m.
In [14] , l'armatura richiesta di A s, tot = 66.10 cm 2 viene determinata utilizzando il metodo di progetto simile secondo DIN 1045-1, 8.5. Per confrontare questi risultati con il calcolo di RF-CONCRETE Members secondo EN 1992-1-1, 5.7, dobbiamo ancora specificare altre impostazioni.
Il progetto viene eseguito con un'armatura fornita che è effettivamente disponibile. Così, alcune specifiche per diametro, copriferro e quantità di armature saranno ancora necessarie nella finestra 1.6 Armature . Nella scheda Armature longitudinali , definiamo il diametro di 25 mm .
Il copriferro in cemento armato è selezionato come nom = 27,5 mm per ottenere un interasse di 40 mm.
Per eseguire il progetto con l'armatura specificata da [14] , si definisce un armatura minima di A s, in alto = A s, in basso = 32 cm 2 .
Ora l'immissione è completa e si può avviare il [Calcolo].
Risultati del calcolo non lineare
L'interpretazione dei risultati è spiegata nell'esempio precedente ( capitolo 9.2 ).
Con il coefficiente di sicurezza γ = 1.995 il sistema ha ovviamente riserve sufficienti. Tuttavia, vogliamo dimostrare che un piccolo aumento di carico porterà all'instabilità del sistema. Nella finestra 1.1 Dati generali , si seleziona CO 14 per il progetto in modo che il carico sia aumentato del 10%. Secondo la teoria del secondo ordine, fisicamente lineare, per questa combinazione di carico non vi sono problemi di stabilità.
Il calcolo non lineare [Calcolo] si interrompe visualizzando un messaggio che indica che non è possibile progettare una resistenza sufficiente del sistema con l'armatura selezionata.
L'analisi del modello secondo EN 1992-1-1, 5.8.6, descritta nel capitolo seguente, mostra che la colonna si guasta prima che sia raggiunta la resistenza della sezione trasversale.
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