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  1. Figura 01 - Opciones de suavizado en RF-STEEL Surfaces

    Opciones de suavizado

    Igual que en el navegador mostrar de RFEM, también se puede establecer la distribución de los esfuerzos internos dentro de las superficies en RF‑STEEL Surfaces. Puesto que los resultados del cálculo del método de los elementos finitos (MEF) siempre son deformaciones, se van a recalcular los esfuerzos correspondientes. Esto significa que los esfuerzos internos en un elemento del MEF se calculan dependiendo de la composición (triángulo o cuadrado) en tres o cuatro lugares.

  2. Figura 01 - Opción "Guardar resultados de todos los incrementos de carga"

    Cálculo iterativo en RFEM con incrementos de carga

    El cálculo en RFEM se lleva a cabo normalmente en varios pasos de cálculo: las supuestas iteraciones. Entonces, es posible considerar características particulares del modelo tales como los objetos con funciones no lineales. Además, al usar el cálculo iterativo, se tienen en cuenta los efectos no lineales que resultan de cambios en la deformación y esfuerzos internos en caso de un análisis de segundo orden o cuando se consideran grandes deformaciones (teoría del cable). En el caso de modelos complejos, los cálculos lineales geométricos normalmente no son suficiente.

  3. Figura 01 - La estructura

    Análisis de estabilidad de un pilar de acero según UNE-EN 1993-1-1

    Este artículo trata sobre el análisis de estabilidad de un pilar de acero con compresión axial según UNE-EN 1993-1-1 Sección 6.3.1. Además, se realiza un estudio de la variación con el objetivo de optimizar el acero.
  4. Figura 01 - La estructura

    Introducción de coacciones laterales intermedias y sus efectos en RF-/STEEL EC3

    En el cálculo y dimensionado de pilares o vigas de acero, normalmente es necesario realizar análisis de las secciones y de estabilidad. En la mayoría de los casos, el cálculo de las secciones puede realizarse sin dar más detalles; sin embargo, el cálculo de estabilidad necesita especificaciones adicionales definidas por el usuario. Hasta cierto punto, la barra se suprime de la estructura y por lo tanto se tienen que especificar las condiciones del apoyo. Esto es especialmente importante para determinar el momento crítico elástico ideal Mcr para el pandeo lateral. Además, se tienen que definir las longitudes eficaces Lcr adecuadas. Estas son necesarias para el cálculo interno de las relaciones de esbeltez.
  5. La estructura para el primer paso de cálculo y la conexión seleccionada

    Influencia del deslizamiento de uniones normalizadas en estructuras de acero

    El presente artículo trata sobre la rigidez de uniones normalizadas según las normas de DSTV (Asociación alemana de construcciones metálicas)/DASt (Comité alemán para construcciones metálicas), utilizadas frecuentemente en construcciones metálicas, y sus efectos en el análisis y dimensionado de estructuras según DIN EN 1993-1-1.
  6. El sistema estructural

    Cálculo simplificado de la carga crítica según EN 1993-1-1

    Los factores de carga crítica y las correspondientes deformadas de los modos de pandeo de cualquier estructura pueden determinarse eficientemente tanto en RFEM como en RSTAB utilizando los módulos adicionales RF-STABILITY o RSBUCK (solucionador lineal de valores propios o análisis no lineal).
  7. Fluencia y relajación

    Definición de pérdidas de tensión por relajación para el cálculo de hormigón pretensado

    Al calcular componentes de hormigón pretensado, se tienen que considerar las pérdidas de tensión dependientes del tiempo de la fluencia, retracción y relajación. A continuación, se explica en detalle la consideración de las pérdidas por relajación al calcular hormigón pretensado en RF-TENDON y RF-TENDON Design.
  8. La estructura con carga

    Consideración de la sección transversal neta sometida a tracción según UNE-EN 1993-1-1

    Para el cálculo del esfuerzo axil de tracción según el apartado 6.2.3 de UNE-EN 1993-1-1, se dan las fórmulas siguientes para la resistencia de cálculo a tracción.

    $\begin{array}{l}\mathrm{Ecuación}\;6.6:\;{\mathrm N}_{\mathrm{pl},\mathrm{Rd}}\;=\;\frac{\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_\mathrm y}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M0}}\\\mathrm{Ecuación}\;6.7:\;{\mathrm N}_{\mathrm u,\mathrm{Rd}}\;=\;\frac{0.9\;\cdot\;{\mathrm A}_\mathrm{net}\;\cdot\;{\mathrm f}_\mathrm u}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M2}}\end{array}$
  9. El sistema estructural y dimensión de la sección según [1]

    Modelado de viga mixta semirrígida compuesta de madera como modelo de superficies

    Existen varias opciones para calcular una viga mixta semirrígida. Éstas difieren principalmente en el tipo de modelado. Mientras que el método Gamma asegura un modelado simple, se requieren esfuerzos adicionales en el uso de otros métodos (por ejemplo, analogía de cortantes) para el modelado los cuales son, sin embargo, compensados por una aplicación mucho más flexible comparada con el método Gamma.
  10. Figura 01 - Configuración: Dirección de la armadura con el esfuerzo de tracción principal en el elemento considerado

    Armadura secundaria según EN 1992-1-1 9.2.1 para asegurar que el componente estructural tiene un comportamiento dúctil

    La armadura secundaria según EN 1992-1-1 9.2.1 se utiliza para asegurar el comportamiento estructural deseado. Ésta debe evitar el fallo sin notificación previa. La armadura mínima tiene que ser dispuesta de manera independiente del tamaño de la carga real.

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