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  1. El sistema estructural

    Cálculo simplificado de la carga crítica según EN 1993-1-1

    Los factores de carga crítica y las correspondientes deformadas de los modos de pandeo de cualquier estructura pueden determinarse eficientemente tanto en RFEM como en RSTAB utilizando los módulos adicionales RF-STABILITY o RSBUCK (solucionador lineal de valores propios o análisis no lineal).
  2. Fluencia y relajación

    Definición de pérdidas de tensión por relajación para el cálculo de hormigón pretensado

    Al calcular componentes de hormigón pretensado, se tienen que considerar las pérdidas de tensión dependientes del tiempo de la fluencia, retracción y relajación. A continuación, se explica en detalle la consideración de las pérdidas por relajación al calcular hormigón pretensado en RF-TENDON y RF-TENDON Design.
  3. La estructura con carga

    Consideración de la sección transversal neta sometida a tracción según UNE-EN 1993-1-1

    Para el cálculo del esfuerzo axil de tracción según el apartado 6.2.3 de UNE-EN 1993-1-1, se dan las fórmulas siguientes para la resistencia de cálculo a tracción.

    $\begin{array}{l}\mathrm{Ecuación}\;6.6:\;{\mathrm N}_{\mathrm{pl},\mathrm{Rd}}\;=\;\frac{\mathrm A\;\cdot\;{\mathrm f}_\mathrm y}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M0}}\\\mathrm{Ecuación}\;6.7:\;{\mathrm N}_{\mathrm u,\mathrm{Rd}}\;=\;\frac{0.9\;\cdot\;{\mathrm A}_\mathrm{net}\;\cdot\;{\mathrm f}_\mathrm u}{{\mathrm\gamma}_{\mathrm M2}}\end{array}$
  4. El sistema estructural y dimensión de la sección según [1]

    Modelado de viga mixta semirrígida compuesta de madera como modelo de superficies

    Existen varias opciones para calcular una viga mixta semirrígida. Éstas difieren principalmente en el tipo de modelado. Mientras que el método Gamma asegura un modelado simple, se requieren esfuerzos adicionales en el uso de otros métodos (por ejemplo, analogía de cortantes) para el modelado los cuales son, sin embargo, compensados por una aplicación mucho más flexible comparada con el método Gamma.
  5. Figura 01 - Configuración: Dirección de la armadura con el esfuerzo de tracción principal en el elemento considerado

    Armadura secundaria según EN 1992-1-1 9.2.1 para asegurar que el componente estructural tiene un comportamiento dúctil

    La armadura secundaria según EN 1992-1-1 9.2.1 se utiliza para asegurar el comportamiento estructural deseado. Ésta debe evitar el fallo sin notificación previa. La armadura mínima tiene que ser dispuesta de manera independiente del tamaño de la carga real.
  6. Figura 01 - Ejemplo de cálculo

    Planteamientos del modelado del MEF para uniones rígidas

    En particular, cuando debe analizarse el área adyacente de los puntos de una unión, si la geometría o la carga de la conexión no se corresponden con las especificaciones de la norma y/o una estructura debe analizarse con un modelo de elementos finitos (por ejemplo en ingeniería de instalaciones), es necesario evaluar también las conexiones en detalle en el modelo de elementos finitos.
  7. Figura 01 - Generación de una viga de resultados

    Determinación del esfuerzo cortante horizontal con cargas sísmicas

    En RF-/DYNAM Pro - Equivalent Loads, las cargas sísmicas equivalentes pueden calcularse según varias normas distintas. Mediante el cálculo de cargas equivalentes para cada valor propio, no es posible obtener directamente el esfuerzo cortante horizontal para cada piso para realizar un análisis posterior. El ejemplo siguiente describe la opción para calcular el esfuerzo cortante horizontal de una manera rápida y eficiente.
  8. Figura 01 - Fallo si MY' es negativo

    Explicación de comportamientos no lineales en apoyos con un ejemplo | 2.1 Giro

    En la práctica, un ingeniero se enfrenta con frecuencia a la tarea de representar las condiciones de apoyo lo más cerca de la realidad con el fin de poder analizar las deformaciones y esfuerzos internos de la estructura sujeta a su influencia y para permitir una construcción lo más eficiente posible en costes. RFEM y RSTAB ofrecen numerosas opciones para la definición de apoyos con comportamiento no lineal en nudos. Esta segunda parte describe las opciones para la creación de un apoyo no lineal para una coacción y proporciona un ejemplo sencillo. Para una comprensión mejor, el resultado se compara siempre con un apoyo definido linealmente.
  9. Figura 01 - Carga del ala inferior de cargas por rueda

    Diseño del ala inferior en puentes grúa suspendidos según DIN EN 1993-6

    Para puentes grúa suspendidos, el ala inferior de la viga del puente grúa está sujeta a flexión local debido a las cargas por rueda además de la capacidad portante de carga. El ala inferior se comporta como una losa debido a las tensiones de flexión locales y tiene una condición tensión de flexión desviada.
  10. Figura 01 - La estructura

    Diseño de huecos grandes en vigas y vigas de cuelgue

    Ya que el estado límite último de vigas está afectado en la zona de huecos, se debería prestar una atención especial a esto. En general, los huecos pequeños pueden cubrirse lo suficiente adaptando la estructura de la viga a éstos. Para huecos grandes, es necesario considerar y modelar la zona por separado.

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